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铝青铜/Ti80合金/2205不锈钢在海水中电偶腐蚀行为研究
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作者 杨学东 吴晓飞 +1 位作者 尹晓辉 刘雪琴 《材料开发与应用》 CAS 2019年第2期28-35,共8页
采用失重法和电化学方法研究了铝青铜、Ti80合金和2205不锈钢之间的双金属偶合及三金属偶合体系的电偶腐蚀行为,结果表明,Ti80在海水中的自腐蚀电位为正,耐蚀性好,2205不锈钢次之,铝青铜电位为负。海水全浸条件下,铝青铜分别与Ti80、220... 采用失重法和电化学方法研究了铝青铜、Ti80合金和2205不锈钢之间的双金属偶合及三金属偶合体系的电偶腐蚀行为,结果表明,Ti80在海水中的自腐蚀电位为正,耐蚀性好,2205不锈钢次之,铝青铜电位为负。海水全浸条件下,铝青铜分别与Ti80、2205不锈钢组成偶对体系时均作为阳极且腐蚀加速,腐蚀速率约为自腐蚀速率的2倍。对于铝青铜/Ti80/2205不锈钢复杂偶合体系,Ti80作为阴极腐蚀速率没有明显变化,2205不锈钢作为阴极腐蚀则有所减缓,铝青铜作为阳极腐蚀加快。当强阳极铝青铜面积相对减小时,Ti80合金腐蚀仍然没有明显变化,铝青铜腐蚀变快。 展开更多
关键词 铝青铜 电偶腐蚀 复杂电偶 海水
炼钢电炉用耐火材料的现状和发展 预览
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作者 张艳利 王宪 贾全利 《耐火与石灰》 2019年第3期7-13,共7页
简要介绍了炼钢电炉的主要类型和冶炼工艺,分析了电炉用耐火材料的损毁机理,归纳了电炉各个部位用耐火材料的主要类型,重点阐述了炼钢电炉用耐火材料的研发和应用情况,指出了炼钢电炉用耐火材料的主要发展方向。
关键词 炼钢电炉 耐火材料 电弧炉 镁碳砖
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HDDR各向异性NdFeB磁粉的研究进展
3
作者 杨俊 杨彩云 +2 位作者 程欢欢 黄东亚 张逸伦 《材料开发与应用》 CAS 2019年第1期98-105,共8页
主要介绍了近年来HDDR各向异性机理,HDDR工艺、合金成分及微观组织对磁粉性能的影响等方面的研究进展以及批产状况。
关键词 钕铁硼磁粉 HDDR工艺 各向异性
主成分分析方法在煤灰特性分析能力验证结果综合评价中的应用 预览
4
作者 刘攀 《分析仪器》 CAS 2019年第2期77-82,共6页
探讨了主成分分析在能力验证参与实验室的综合检测能力评价中的应用。利用SPSS 21.0软件对煤灰特性分析能力验证项目10项化学成分和4项温度性能共14项参数的Z比分数进行了统计分析,考察了各参数间的相关性。在基本保留原有数据信息的基... 探讨了主成分分析在能力验证参与实验室的综合检测能力评价中的应用。利用SPSS 21.0软件对煤灰特性分析能力验证项目10项化学成分和4项温度性能共14项参数的Z比分数进行了统计分析,考察了各参数间的相关性。在基本保留原有数据信息的基础上,通过合理降维,将14个具有相关性的原始变量提取为4个相互独立的主成分,并进行加权评分,建立了本次能力验证综合检测能力评价的数学模型,较科学、客观的评价了24家实验室的综合检测水平。 展开更多
关键词 主成分分析 能力验证 综合评价 实验室间比对活动 煤灰
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微弧氧化膜对7A52铝合金搅拌摩擦焊接头腐蚀不均匀性的影响 预览
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作者 郝利新 贾瑞灵 +2 位作者 张慧霞 翟熙伟 陈芙蓉 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第3期145-150,I0008共7页
7A52铝合金搅拌摩擦焊接头焊核区由于发生动态再结晶,晶粒比较细小,组织呈现“洋葱环”分布,热力影响区的组织沿塑性流动方向分布,热影响区晶粒尺寸发生了明显的长大.接头组织不均匀导致不同区域的腐蚀行为不同.结果表明,没有微弧氧化膜... 7A52铝合金搅拌摩擦焊接头焊核区由于发生动态再结晶,晶粒比较细小,组织呈现“洋葱环”分布,热力影响区的组织沿塑性流动方向分布,热影响区晶粒尺寸发生了明显的长大.接头组织不均匀导致不同区域的腐蚀行为不同.结果表明,没有微弧氧化膜时,母材的致钝电流远小于焊核区及热(力)影响区,更容易钝化;当微弧氧化膜的厚度为50μm,母材的致钝电流小于焊核区及热(力)影响区,较薄的微弧氧化膜对接头腐蚀不均匀性的改善作用不明显;当微弧氧化膜的厚度为70μm时,接头不同区域钝化特征接近,微弧氧化膜有助于减小接头组织不均匀对接头不同区域的腐蚀不均匀的影响. 展开更多
关键词 7A52铝合金 搅拌摩擦焊 腐蚀 微弧氧化
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AH36钢在西沙海域不同区带腐蚀行为研究 预览
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作者 张彭辉 丁康康 +3 位作者 郭为民 侯健 许立坤 孙明先 《装备环境工程》 CAS 2019年第4期59-64,共6页
目的研究AH36钢在西沙海域不同区带的腐蚀行为。方法通过在西沙海域不同区带进行暴露试验,回收后进行腐蚀质量损失、形貌及产物成分分析。结果试样在不同区带的腐蚀质量损失与周期之间遵循幂函数变化规律,飞溅区试样腐蚀速率最快。大气... 目的研究AH36钢在西沙海域不同区带的腐蚀行为。方法通过在西沙海域不同区带进行暴露试验,回收后进行腐蚀质量损失、形貌及产物成分分析。结果试样在不同区带的腐蚀质量损失与周期之间遵循幂函数变化规律,飞溅区试样腐蚀速率最快。大气区试样发生较轻的全面腐蚀,飞溅区试样表面可观察到大量明显蚀坑,全浸区试样发生不均匀全面腐蚀。不同区带腐蚀产物均以稳态的α-FeO(OH)以及铁氧化物为主,飞溅区试样腐蚀产物中,稳态物质含量高于大气区,全浸区试样腐蚀产物中含有钙镁沉积物。结论 AH36钢在西沙海域不同区带腐蚀速率快,飞溅区腐蚀最为严重,腐蚀产物生成及转化速度快,腐蚀易趋于稳定。 展开更多
关键词 AH36 西沙 海洋环境 腐蚀
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几种典型金属材料西沙海洋全浸区腐蚀行为规律研究 预览
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作者 丁康康 逄昆 +3 位作者 顾良华 张彭辉 侯建 孙明先 《装备环境工程》 CAS 2019年第4期65-71,共7页
目的研究几种典型金属材料在西沙海洋全浸区的腐蚀行为规律。方法通过外场暴露试验,分析EH36和CM690船用钢、316L不锈钢以及5083铝合金材料暴露0.5、1、2a后的腐蚀形貌与动力学规律。结果CM690腐蚀速率要大于EH36,而点蚀深度规律相反。3... 目的研究几种典型金属材料在西沙海洋全浸区的腐蚀行为规律。方法通过外场暴露试验,分析EH36和CM690船用钢、316L不锈钢以及5083铝合金材料暴露0.5、1、2a后的腐蚀形貌与动力学规律。结果CM690腐蚀速率要大于EH36,而点蚀深度规律相反。316L不锈钢发生较为严重缝隙腐蚀,5083铝合金则以局部腐蚀为主。结论试验条件下,EH36与CM690钢腐蚀质量损失与点蚀最为严重,316L不锈钢与5083铝合金生物污损严重,伴有局部腐蚀。 展开更多
关键词 金属 西沙 全浸区 腐蚀
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2205双相不锈钢板材焊接工艺参数仿真优化及接头性能分析
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作者 翟伟国 邓光平 +2 位作者 刘金涛 张保奇 张丽华 《材料开发与应用》 CAS 2019年第2期1-8,共8页
采用有限元软件对4 mm厚2205双相不锈钢板材的自动钨极惰性气体保护焊(GTAW)工艺参数进行了仿真计算,分析了不同参数下的焊缝形貌特征并获得了较为优化的工艺参数,然后采用优化的工艺参数对2205板材进行了实际焊接,并对接头的组织和性... 采用有限元软件对4 mm厚2205双相不锈钢板材的自动钨极惰性气体保护焊(GTAW)工艺参数进行了仿真计算,分析了不同参数下的焊缝形貌特征并获得了较为优化的工艺参数,然后采用优化的工艺参数对2205板材进行了实际焊接,并对接头的组织和性能进行分析和测试。结果表明,采用仿真优化的焊接工艺参数进行板材实际焊接可获得优质的焊接接头;接头各区微观组织为双相组织结构;接头的抗拉强度、冷弯曲性能和晶间腐蚀性能均满足要求。 展开更多
关键词 2205双相不锈钢 GTAW 仿真 接头性能 微观组织
粘弹性材料动态体积模量测试方法研究进展
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作者 张栋洋 李登峰 王兵 《材料开发与应用》 CAS 2019年第1期106-112,共7页
分析了国内外相关文献,对目前粘弹性材料动态体积模量的测试方法进行了总结,并对未来测试技术的发展进行了简单展望。
关键词 粘弹性 体积模量 声学性能 测试方法
非晶相界面SiC/Cu复合材料的制备(英文)
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作者 孙冰 杨硕 +2 位作者 谢斌 郗雨林 张锐 《硅酸盐学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第1期98-103,共6页
采用真空热压法制备了体积分数为20%的界面非晶相Si O2–B2O3–Na2O的Si C/Cu[V(SiC):V(Cu)=35:65]复合材料。烧结温度为650、700、750、800℃,保温时间为0.5 h。利用X射线衍射和扫描电子显微镜对烧结样品的组成及形貌进行了表征。采用... 采用真空热压法制备了体积分数为20%的界面非晶相Si O2–B2O3–Na2O的Si C/Cu[V(SiC):V(Cu)=35:65]复合材料。烧结温度为650、700、750、800℃,保温时间为0.5 h。利用X射线衍射和扫描电子显微镜对烧结样品的组成及形貌进行了表征。采用了Archimedes原理及显微硬度仪测量了烧结样品的气孔率和硬度。结果表明:添加非晶相的SiC/Cu复合材料的致密化烧结温度降低了200℃,样品的气孔率降低至0.2%;硬度提高了64%,达到了2.3 GPa。研究发现,非晶相修饰界面并起到了'粘结剂'的作用,提高了SiC/Cu界面润湿性,改善了微观结构的均匀性。 展开更多
关键词 碳化硅/铜复合材料 非晶相 润湿性 界面结合
冲击能量对ESSO试验结果的影响
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作者 宫旭辉 薛钢 +1 位作者 李冲 高珍鹏 《材料开发与应用》 CAS 2019年第4期1-3,8共4页
对90mm厚EH47船用钢板进行了不同冲击能量下的梯度温度型ESSO试验以分析冲击能量对试验结果的影响.结果表明,采用下限冲击能量测得的-10℃止裂韧性值与双重拉伸试验所测值基本一致,但根据WES:2815-2014规范确定的上限冲击能量测得的止... 对90mm厚EH47船用钢板进行了不同冲击能量下的梯度温度型ESSO试验以分析冲击能量对试验结果的影响.结果表明,采用下限冲击能量测得的-10℃止裂韧性值与双重拉伸试验所测值基本一致,但根据WES:2815-2014规范确定的上限冲击能量测得的止裂韧性值明显低于前两者测得的结果,建议后续在ESSO试验中针对90mm厚钢板选用冲击能量下限值进行试验. 展开更多
关键词 冲击能量 ESSO 止裂韧性
高强度海工钢断裂行为与板厚相关性分析
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作者 牛佳佳 高珍鹏 +1 位作者 薛钢 宫旭辉 《材料开发与应用》 CAS 2019年第4期4-8,共5页
采用裂纹尖端张开位移(CTOD)试验对177.8mm厚的A517GrQ高强度齿条钢开展了沿厚度方向不同取样位置、不同试样厚度条件下的断裂韧性分析.结果表明:钢板沿厚度方向不同位置的断裂行为差异明显,同一温度下的CTOD特征值从表面至中心位置逐... 采用裂纹尖端张开位移(CTOD)试验对177.8mm厚的A517GrQ高强度齿条钢开展了沿厚度方向不同取样位置、不同试样厚度条件下的断裂韧性分析.结果表明:钢板沿厚度方向不同位置的断裂行为差异明显,同一温度下的CTOD特征值从表面至中心位置逐渐降低;随着试样厚度的增加,钢板的CTOD特征值先增加而后缓慢下降,其相关性满足关系式:δm=0.095t0.5e-0.009t1.17+0.65(1-e-0009t1.17). 展开更多
关键词 A517 GrQ钢 裂纹尖端张开位移 厚度
TA23合金不同焊接方法接头组织性能研究
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作者 安飞鹏 刘夫 +1 位作者 李嘉琪 蒋鹏 《材料开发与应用》 CAS 2019年第2期14-19,共6页
采用CMT、TIG和EBW焊对TA23合金进行焊接,对比分析了不同焊接方法下接头微观组织和力学性能的差异。结果表明,焊接热输入直接影响焊缝晶粒尺寸和焊接接头宽度,TIG焊缝晶粒尺寸最大,CMT次之,EBW最小;EBW接头宽度为5 mm,CMT接头宽度为7 mm... 采用CMT、TIG和EBW焊对TA23合金进行焊接,对比分析了不同焊接方法下接头微观组织和力学性能的差异。结果表明,焊接热输入直接影响焊缝晶粒尺寸和焊接接头宽度,TIG焊缝晶粒尺寸最大,CMT次之,EBW最小;EBW接头宽度为5 mm,CMT接头宽度为7 mm,TIG接头达14 mm;3种焊接方法焊缝区域组织均由马氏体α相、片层状α相和残余β相组成,热影响区组织形态介于焊缝和母材组织形态之间;3种焊接方法焊缝区显微硬度和接头抗拉强度均大于母材,其中EBW焊缝区显微硬度值最大,TIG焊接头抗拉强度最高,CMT焊缝显微硬度和接头抗拉强度均居中。 展开更多
关键词 TA23合金 焊接工艺 微观组织 力学性能
拉伸试样颈缩过程中I1的分布函数
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作者 高珍鹏 薛钢 +1 位作者 宫旭辉 王涛 《材料开发与应用》 CAS 2019年第4期9-12,20共5页
采用拉伸试样颈缩区应力方程的Bridgman解推导了颈缩区最小截面上的应力第一不变量I1的计算公式,并对EH50钢试样拉伸过程中颈缩区不同位置的应力分布进行了分析.结果表明,圆拉试样拉伸至不同颈缩程度时,应力第一不变量I1值从最小截面中... 采用拉伸试样颈缩区应力方程的Bridgman解推导了颈缩区最小截面上的应力第一不变量I1的计算公式,并对EH50钢试样拉伸过程中颈缩区不同位置的应力分布进行了分析.结果表明,圆拉试样拉伸至不同颈缩程度时,应力第一不变量I1值从最小截面中心处到外边缘随r/a变化呈幂函数分布,颈缩区截面中心处I1随应变量呈线性增加,相关性方程:I1=517+1153ε. 展开更多
关键词 拉伸试验 颈缩区 应力第一不变量I1
Al2O3弥散强化铜合金轧制性能试验研究
15
作者 李文甫 《材料开发与应用》 CAS 2019年第4期13-20,共8页
通过热模拟试验机对Al2O3弥散强化铜合金在不同温度、不同应变速率、相同变形量条件下进行热压缩试验,分析了Al2O3弥散强化铜合金应力-应变关系,依据动态材料理论和试验数据绘制弥散铜热加工图,并选取了3组试验温度进行热轧试验验证.结... 通过热模拟试验机对Al2O3弥散强化铜合金在不同温度、不同应变速率、相同变形量条件下进行热压缩试验,分析了Al2O3弥散强化铜合金应力-应变关系,依据动态材料理论和试验数据绘制弥散铜热加工图,并选取了3组试验温度进行热轧试验验证.结果表明,不同的应变速率变形机制不一致,分别通过不连续屈服和动态再结晶实现塑性变形;轧制试验验证了该合金最佳变形区温度为750~850℃、应变速率为1~10s-1. 展开更多
关键词 弥散强化铜 塑性变形 纳米Al2O3质点 热加工图
10CrNiMo结构钢弹性模量在低周疲劳过程中的变化规律
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作者 张亚军 《材料开发与应用》 CAS 2019年第4期21-24,28共5页
采用横截面为圆形的光滑试样,在六级轴向系列不同恒应变幅(0.3%~1.0%)控制下,研究10CrNiMo结构钢弹性模量在低周疲劳过程中的变化规律.结果显示:在不同级别应变幅控制下,随着应变幅值的增加,稳定循环下的弹性模量并不是恒量,而是以负幂... 采用横截面为圆形的光滑试样,在六级轴向系列不同恒应变幅(0.3%~1.0%)控制下,研究10CrNiMo结构钢弹性模量在低周疲劳过程中的变化规律.结果显示:在不同级别应变幅控制下,随着应变幅值的增加,稳定循环下的弹性模量并不是恒量,而是以负幂指数函数规律减小,且最小与最大应变幅下的弹性模量相差超过15%;而在某一恒应变幅控制下的稳定循环区间内,弹性模量随着循环次数的增加而缓慢下降,但在疲劳失稳时,弹性模量迅速大幅降低.分析认为,出现上述现象的原因,与不同应变幅对材料造成不同程度的疲劳损伤及恒定应变幅控制下材料固有的持续疲劳抗力有关. 展开更多
关键词 10CrNiMo结构钢 低周疲劳 弹性模量 疲劳损伤
工业纯钛的低温拉伸行为研究
17
作者 尹艳超 于冰冰 张斌斌 《材料开发与应用》 CAS 2019年第2期36-42,48共8页
研究了工业纯钛TA2在-196℃到25℃时的拉伸性能及塑性变形机制。结果表明,随着温度的降低,TA2屈服强度和抗拉强度逐渐升高,断后伸长率先升高后降低,在-140℃达到最大值,断面收缩率逐渐升高,在-80℃达到79%后保持稳定。25℃、-80℃、-12... 研究了工业纯钛TA2在-196℃到25℃时的拉伸性能及塑性变形机制。结果表明,随着温度的降低,TA2屈服强度和抗拉强度逐渐升高,断后伸长率先升高后降低,在-140℃达到最大值,断面收缩率逐渐升高,在-80℃达到79%后保持稳定。25℃、-80℃、-120℃、-196℃拉伸试样中均观察到孪晶、高密度位错、变形组织。25℃时,拉伸试样中孪晶极少。-80℃、-120℃、-196℃时孪晶数量大幅度增加,且不同温度拉伸样品中孪晶形态差异很大。25℃时,TA2拉伸过程中塑形变形为滑移主导,随着温度降低,挛生在拉伸塑性变形过程中发挥的作用逐渐增大。 展开更多
关键词 工业纯钛 塑性 拉伸性能
超低碳SiCrMn2Ni4钢连续冷却转变行为研究
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作者 陈雪龙 王其红 +2 位作者 王任甫 杨超飞 张玉祥 《材料开发与应用》 CAS 2019年第2期43-48,共6页
研究了超低碳SiCrMn2Ni4钢钢连续冷却过程,采用金相显微镜、SEM和TEM对组织进行观察分析。结果表明,试验钢在连续冷却后,只存在粒状贝氏体和板条状贝氏体组织。随着冷却速度的加快,组织逐渐由粒状贝氏体向板条状贝氏体转变,当冷却速度... 研究了超低碳SiCrMn2Ni4钢钢连续冷却过程,采用金相显微镜、SEM和TEM对组织进行观察分析。结果表明,试验钢在连续冷却后,只存在粒状贝氏体和板条状贝氏体组织。随着冷却速度的加快,组织逐渐由粒状贝氏体向板条状贝氏体转变,当冷却速度增加至5℃/s时,出现粒状贝氏体与板条状贝氏体的混合组织,冷却速度大于等于20℃/s时,组织全为板条状贝氏体。 展开更多
关键词 4Ni超低碳贝氏体 粒状贝氏体 板条状贝氏体
耐蚀镁合金研究现状与应用进展 预览
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作者 张文毓 《全面腐蚀控制》 2019年第1期6-10,共5页
镁及镁合金是一种极具发展潜力的轻质结构材料,但镁合金的耐蚀性较差,因此进行适当的表面处理以提高镁合金的耐蚀性能已成为目前研究的热点。综述了镁合金腐蚀研究现状,提高镁合金耐蚀性的方法,耐蚀镁合金应用发展趋势等方面的情况。
关键词 耐蚀镁合金 研究 应用
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西沙海洋大气环境中典型材料腐蚀形貌识别 预览
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作者 彭文山 侯健 +4 位作者 郭为民 丁康康 张彭辉 程文华 孙明先 《装备环境工程》 CAS 2019年第7期1-7,共7页
目的获得西沙海洋大气环境中典型材料的表面腐蚀形貌参数,分析其腐蚀规律。方法采用室外大气暴露试验,研究5052铝合金、304不锈钢和EH36低合金钢在西沙海洋大气环境中的腐蚀形貌及腐蚀规律,并采用图像数字处理方法识别试样表面腐蚀特征... 目的获得西沙海洋大气环境中典型材料的表面腐蚀形貌参数,分析其腐蚀规律。方法采用室外大气暴露试验,研究5052铝合金、304不锈钢和EH36低合金钢在西沙海洋大气环境中的腐蚀形貌及腐蚀规律,并采用图像数字处理方法识别试样表面腐蚀特征。结果EH36钢的大气腐蚀形貌以均匀腐蚀和腐蚀坑为主,而5052铝合金以及304不锈钢以点蚀为主,EH36低合金钢的腐蚀速率明显高于5052铝合金和304不锈钢。三种典型材料腐蚀面积百分比与腐蚀坑面积百分比的变化趋势相同,5052铝合金和EH36低合金钢的腐蚀面积百分比和腐蚀坑面积百分比与二者腐蚀速率变化规律一致,而304不锈钢的腐蚀面积百分比和腐蚀坑面积百分比与其腐蚀速率变化规律相反。5052铝合金和EH36低合金钢1年周期试样的腐蚀坑数目均大于2年周期试样,而对于304不锈钢,1年周期试样的腐蚀坑数目与2年周期试样差别不大。结论西沙大气环境中,三种典型材料的腐蚀速率、腐蚀面积百分比、腐蚀坑面积百分比均有明显不同,对同一种材料,其正面的腐蚀面积百分比、腐蚀坑面积百分比、腐蚀坑数与背面也有较大差别。 展开更多
关键词 西沙 海洋大气 腐蚀 图像处理 腐蚀面积百分比
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