期刊文献+
共找到38篇文章
< 1 2 >
每页显示 20 50 100
硼对60Si2Mn弹簧钢连续冷却相变行为的影响
1
作者 王晓茜 王宝 +2 位作者 周建安 刘青 卢新春 《热加工工艺》 北大核心 2019年第10期181-184,188共5页
以国产的60Si2Mn含硼弹簧钢为研究对象,利用Gleeble 1500热模拟实验机和高温共聚焦显微镜,进行临界相变温度和动态CCT曲线的测试,并进行不同冷却速率下弹簧钢在连续冷却过程中先共析铁素体生长过程的原位观察。结果表明,含硼26 ppm与不... 以国产的60Si2Mn含硼弹簧钢为研究对象,利用Gleeble 1500热模拟实验机和高温共聚焦显微镜,进行临界相变温度和动态CCT曲线的测试,并进行不同冷却速率下弹簧钢在连续冷却过程中先共析铁素体生长过程的原位观察。结果表明,含硼26 ppm与不含硼弹簧钢发生完全马氏体转变的临界冷却速率分别为10℃/s和13℃/s。硼元素的加入,使临界冷却速率降低,提高了过冷奥氏体的稳定性,抑制了晶界处先共析铁素体的析出,阻碍了奥氏体的共析分解转变。另外,随着冷却速率的增大,晶界处的先共析铁素体明显减少。 展开更多
关键词 60SI2MN弹簧钢 连续冷却相变 冷却速率 高温共聚焦显微镜
铁素体基Ti-Mo高强钢连续冷却相变及组织性能
2
作者 张可 叶晓瑜 +2 位作者 李昭东 孙新军 黄贞益 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2019年第8期733-740,共8页
为了深入了解铁素体基Ti-Mo高强钢在连续冷却相变过程中组织及硬度的变化及其原因,通过热膨胀法、金相及硬度等实验研究了Ti-Mo微合金钢在连续冷却条件下组织及性能的变化,探讨了冷却速率对组织、硬度及相变行为的影响机理,揭示了(Ti,M... 为了深入了解铁素体基Ti-Mo高强钢在连续冷却相变过程中组织及硬度的变化及其原因,通过热膨胀法、金相及硬度等实验研究了Ti-Mo微合金钢在连续冷却条件下组织及性能的变化,探讨了冷却速率对组织、硬度及相变行为的影响机理,揭示了(Ti,Mo)C在奥氏体和铁素体中Ti/Mo原子比变化的原因。结果表明,随着冷却速率由0.06℃/s增加至17.9℃/s,组织依次为多边形铁素体+珠光体→多边形铁素体+粒状贝氏体→粒状贝氏体,硬度由144HV逐渐增大至228HV。当冷速由0.14℃/s增大至0.90℃/s时,组织中多边形铁素体比例不断增大,珠光体比例不断降低,硬度的提高主要来自于铁素体晶粒尺寸的细化及纳米级(Ti,Mo)C粒子的增多;当冷速由1.79℃/s增大至17.9℃/s时,组织中多边形铁素体比例不断降低,贝氏体比例不断提高,硬度的提高主要是由于贝氏体组织的细化及其比例的增加。(Ti,Mo)C粒子主要有2类:一类是奥氏体中析出的10~20 nm的粒子,Ti原子数分数约为88%,另一类是铁素体中析出的小于10 nm的粒子,Ti原子数分数约为68%,EDS测量结果与计算结果大致相当。 展开更多
关键词 连续冷却相变 冷却速度 硬度 铁素体 (Ti Mo)C
38CrMoAl连续冷却相变研究
3
作者 杨小军 刘建 《金属材料与冶金工程》 CAS 2019年第3期39-41,共3页
利用MMS-200热力模拟试验机测定了38CrMoAl不同冷速下(0.1~20℃/s)的相变温度区间,并利用ImagerD1m金相显微镜观察了不同冷速后获得的金相组织。结果表明,冷速在≤0.2℃/s时,获得珠光体+铁素体高温相变组织;冷速达到1~2℃/s,组织为贝氏... 利用MMS-200热力模拟试验机测定了38CrMoAl不同冷速下(0.1~20℃/s)的相变温度区间,并利用ImagerD1m金相显微镜观察了不同冷速后获得的金相组织。结果表明,冷速在≤0.2℃/s时,获得珠光体+铁素体高温相变组织;冷速达到1~2℃/s,组织为贝氏体+少量马氏体;冷速≥5℃/s,获得马氏体为主的组织。 展开更多
关键词 38CrMoAl 连续冷却相变 显微组织
齿轮轴用SAE8620热轧盘条的开发
4
作者 寻忠忠 李成良 +1 位作者 李祥龙 刘春林 《连铸》 2019年第3期39-43,共5页
采用铁水→转炉冶炼→LF炉精炼→RH真空处理→320mm×425mm连铸→开坯轧制→轧制坯精整、检验→高线轧制生产工艺流程和合理的化学成分设计,成功开发了SAE8620热轧盘条,同时研究了SAE8620钢过冷奥氏体连续冷却相变行为。结果表明:SA... 采用铁水→转炉冶炼→LF炉精炼→RH真空处理→320mm×425mm连铸→开坯轧制→轧制坯精整、检验→高线轧制生产工艺流程和合理的化学成分设计,成功开发了SAE8620热轧盘条,同时研究了SAE8620钢过冷奥氏体连续冷却相变行为。结果表明:SAE8620盘条具有优异的热轧态组织和性能,热处理性能满足GB/T 3077《合金结构钢》中的20CrNiMo钢性能要求。末端淬透性试验结果满足GB/T 5216-2004《保证淬透性结构钢》中的20CrNiMoH性能要求。Cr、Mo、Ni等合金元素的加入有效的抑制过冷奥氏体向铁素体和珠光体转变,促进贝氏体、马氏体转变;当冷却速率大于1.0℃/s时,相变组织中开始出现贝氏体,且随着冷却速率的增大比例急剧增加;当冷却速率大于5.0℃/s时,相变组织中开始出现马氏体。 展开更多
关键词 SAE8620 热轧盘条 连续冷却相变 组织性能 末端淬透性
高强船板钢EH47的连续冷却相变
5
作者 朱阳阳 张红梅 +3 位作者 王渐灵 李岩 李娜 姜正义 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2019年第9期42-45,共4页
通过热模拟试验对高强船板钢EH47在连续冷却条件下的相变行为以及显微组织演变进行了研究。研究结果表明:冷却速度增加,可以加快高强船板钢EH47铁素体和贝氏体转变,抑制珠光体转变。随着冷却速度增加,铁素体含量减少,贝氏体含量增加,几... 通过热模拟试验对高强船板钢EH47在连续冷却条件下的相变行为以及显微组织演变进行了研究。研究结果表明:冷却速度增加,可以加快高强船板钢EH47铁素体和贝氏体转变,抑制珠光体转变。随着冷却速度增加,铁素体含量减少,贝氏体含量增加,几乎不存在珠光体组织;同时随着冷却速度增加,显微组织变得越来越细小均匀,EH47钢硬度增加。通过对比研究高强船板钢EH47不同冷却速度下的硬度值可以发现,变形提高了加工硬化程度,在冷却速度相同的情况下,变形EH47钢的硬度较未变形EH47钢的硬度有所增加,但增加幅度不大。 展开更多
关键词 高强船板钢EH47 连续冷却相变 显微组织 显微硬度
C-Si-Mn系焊丝钢的连续冷却相变及轧制工艺
6
作者 周云 张宇 陈刚 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2019年第1期35-39,共5页
利用Gleeble-3800热模拟仪研究了含1. 65%Mn的C-Si-Mn系焊丝钢的连续冷却相变行为,并在高速线材轧机上进行了盘条的工业试制。结果表明:热模拟试验中,在变形温度950~1000℃,冷速在0. 3~0. 8℃/s时,试样硬度为149~155 HV5,马氏体形成的... 利用Gleeble-3800热模拟仪研究了含1. 65%Mn的C-Si-Mn系焊丝钢的连续冷却相变行为,并在高速线材轧机上进行了盘条的工业试制。结果表明:热模拟试验中,在变形温度950~1000℃,冷速在0. 3~0. 8℃/s时,试样硬度为149~155 HV5,马氏体形成的临界冷速为1. 5℃/s,铁素体相变开始温度为818~793℃;工业试制时,精轧温度950℃,吐丝温度870~890℃,热轧盘条为铁素体和珠光体两相组织,盘条抗拉强度523 MPa,面缩率81. 2%,伸长率27. 7%。 展开更多
关键词 焊丝钢 连续冷却相变 马氏体 热轧盘条 抗拉强度
8CrV锯片钢奥氏体连续冷却相变规律研究 预览
7
作者 吴科敏 惠亚军 +3 位作者 刘阳春 张云鹤 徐斌 周娜 《首钢科技》 2018年第1期17-21,40共6页
利用Gleeble3500型热模拟试验机研究了8CrV锯片钢的奥氏体连续冷却相变规律,并绘制了CCT曲线。研究结果表明,8CrV锯片钢的临界相变温度Acl、Arl、Arcm和Ms分别为755,779,685,705,177℃;8CrV锯片钢的CCT曲线分为2个区,高温相变... 利用Gleeble3500型热模拟试验机研究了8CrV锯片钢的奥氏体连续冷却相变规律,并绘制了CCT曲线。研究结果表明,8CrV锯片钢的临界相变温度Acl、Arl、Arcm和Ms分别为755,779,685,705,177℃;8CrV锯片钢的CCT曲线分为2个区,高温相变区和低温相变区,而无中文相变区。其中,高温相变区的相变产物主要为先共析渗碳体和珠光体,低温相变区的相变产物主要为马氏体变区;冷却速度对8CrV锯片钢的奥氏体相变过程及组织有较大影响,随着冷却速度的增加,先共析渗碳体和珠光体的含量逐渐减少,马氏体含量逐渐增加;8CrV锯片钢的淬透性优异,在冷却速度为,后加3℃/s时即出现马氏体组织,其临界淬火速度为20℃/s。 展开更多
关键词 8CrV锯片钢 奥氏体 连续冷却相变 CCT曲线 热模拟
在线阅读 下载PDF
Q620D钢板连续冷却相变行为和回火工艺
8
作者 李成良 黄远坚 温志红 《钢铁》 CSCD 北大核心 2018年第4期78-82,共5页
以Q620D高强度钢板为研究对象,利用热模拟试验机研究了Q620D钢板连续冷却相变规律,同时对比分析了不同回火工艺对钢板组织和性能的影响,确定了Q620D钢板最佳的轧制和热处理工艺。结果表明,采用控制轧制+超快冷快速冷却+回火工艺生... 以Q620D高强度钢板为研究对象,利用热模拟试验机研究了Q620D钢板连续冷却相变规律,同时对比分析了不同回火工艺对钢板组织和性能的影响,确定了Q620D钢板最佳的轧制和热处理工艺。结果表明,采用控制轧制+超快冷快速冷却+回火工艺生产Q620D钢板时,钢板轧制后冷却速率不低于20℃/s,回火温度控制在550~600℃,钢板的强度和韧性匹配最佳。回火过程中位错的回复和消失、M/A岛状组织的分解、马氏体组织的转变和铌、钒等微合金元素的析出强化等共同影响Q620D钢板回火后的强度和低温冲击韧性。 展开更多
关键词 连续冷却相变 回火工艺 组织 力学性能
46MnVS6非调质钢的过冷奥氏体连续冷却相变 预览
9
作者 史远 戴观文 +1 位作者 安治国 罗扬 《机械工程材料》 CSCD 北大核心 2018年第2期43-46,73共5页
采用淬火膨胀仪、光学显微镜、维氏硬度计等研究了完全奥氏体化46MnVS6非调质钢经不同冷却速率冷却至室温后的显微组织和显微硬度,测定了其过冷奥氏体连续冷却转变(CCT)曲线,探讨了合金元素及冷却速率对过冷奥氏体连续冷却相变的影响... 采用淬火膨胀仪、光学显微镜、维氏硬度计等研究了完全奥氏体化46MnVS6非调质钢经不同冷却速率冷却至室温后的显微组织和显微硬度,测定了其过冷奥氏体连续冷却转变(CCT)曲线,探讨了合金元素及冷却速率对过冷奥氏体连续冷却相变的影响。结果表明:46MnVS6钢的CCT曲线可分为高温转变区域、中温转变区域和低温转变区域,且中、低温转变区域互相分离;当冷却速率小于2℃·s~(-1)时,组织主要为铁素体和珠光体,随着冷却速率的增大,铁素体和珠光体含量减少,平均晶粒尺寸减小,马氏体含量增加,当冷却速率大于5℃·s~(-1)时,组织主要为马氏体;随着冷却速率从0.5℃·s~(-1)增大至60℃·s~(-1),46MnVS6钢的显微硬度由285HV1增至683HV1。 展开更多
关键词 非调质钢 连续冷却相变 显微组织 CCT曲线
在线阅读 下载PDF
20CrNi2MoV钢连续冷却过程中的相变行为 预览
10
作者 张建 李长生 +1 位作者 李彬周 姜乐 《辽宁科技大学学报》 CAS 2017年第1期60-66,共7页
利用热力模拟试验机研究了20CrNi2MoV钢在变形和未变形条件下的连续冷却相变行为及微观组织演变规律,绘制了该实验钢静态和动态连续冷却转变(CCT)曲线,分析了合金元素、冷却速度和变形条件等对其连续冷却相变行为的影响。结果表明:20... 利用热力模拟试验机研究了20CrNi2MoV钢在变形和未变形条件下的连续冷却相变行为及微观组织演变规律,绘制了该实验钢静态和动态连续冷却转变(CCT)曲线,分析了合金元素、冷却速度和变形条件等对其连续冷却相变行为的影响。结果表明:20CrNi2MoV钢中Cr、Ni、Mo等合金元素使得过冷奥氏体稳定性增强,贝氏体相变可以在较宽的中温转变温度区间发生;随着冷却速度的增加,20CrNi2MoV钢的铁素体相变温度下降,铁素体扩散型相变受到抑制,贝氏体中温区相变得到加强;变形使得20CrNi2MoV钢CCT曲线的铁素体和珠光体转变线明显左移,并且由于变形作用,贝氏体相变温度提高。 展开更多
关键词 20CrNi2MoV钢 连续冷却相变 CCT曲线 贝氏体
在线阅读 下载PDF
Fe—C—Mn—Si低合金钢奥氏体分解的热力学/动力学相关性 预览 被引量:1
11
作者 车文侃 宋韶杰 刘峰 《西安工业大学学报》 CAS 2017年第4期295-303,共9页
热力学/动力学相关性是钢铁组织预测和加工工艺确定的必备条件,采用Gleeble热模拟机,研究未变形以及非再结晶区变形20%和40%后Fe-0.2C-1Mn-1Si(质量分数/%)低合金钢奥氏体分解中热力学/动力学相关性规律.结果表明:随冷速... 热力学/动力学相关性是钢铁组织预测和加工工艺确定的必备条件,采用Gleeble热模拟机,研究未变形以及非再结晶区变形20%和40%后Fe-0.2C-1Mn-1Si(质量分数/%)低合金钢奥氏体分解中热力学/动力学相关性规律.结果表明:随冷速增大,奥氏体发生相变的热力学驱动力升高,而相变由动力学能垒较大的扩散型逐渐转变为能垒较小的切变型.非再结晶区变形提高了奥氏体分解的热力学驱动力,同时缺陷的产生降低了扩散型相变的动力学能垒.冷却路径或变形条件的改变通过热力学驱动力和动力学能垒的相关性,导致奥氏体分解中相变组织的不同. 展开更多
关键词 低合金钢 奥氏体变形 连续冷却相变 热力学/动力学相关性
在线阅读 下载PDF
铜对中碳硅锰钢连续冷却相变的影响 被引量:3
12
作者 安治国 孟延军 +3 位作者 史远 李建朝 孙晓冉 孙岩 《钢铁》 CSCD 北大核心 2017年第12期80-85,共6页
为了探索含铜中碳硅锰钢连续冷却转变过程中的相变规律,采用DIL805L型膨胀仪研究了铜对中碳硅锰钢连续冷却过程中显微组织和硬度的影响,借助高分辨透射电镜研究了连续冷却过程中含铜相的析出行为。结果表明,在中碳硅锰钢的连续冷却过程... 为了探索含铜中碳硅锰钢连续冷却转变过程中的相变规律,采用DIL805L型膨胀仪研究了铜对中碳硅锰钢连续冷却过程中显微组织和硬度的影响,借助高分辨透射电镜研究了连续冷却过程中含铜相的析出行为。结果表明,在中碳硅锰钢的连续冷却过程中,铜的加入使得铁素体转变的孕育期延长,且降低贝氏体和马氏体开始转变温度。富铜颗粒在铁素体中弥散析出,细化连续相变组织。冷却速度小于21℃/s时,含铜中碳硅锰钢由于富铜颗粒析出以及贝氏体和马氏体组织增加引起显微硬度增加。当冷却速度大于21℃/s时,铜反而会降低钢中贝氏体和马氏体组织的显微硬度。 展开更多
关键词 中碳硅锰钢 连续冷却相变 显微组织 富铜析出颗粒
370MPa级10CrNiCu铸钢连续冷却相变行为
13
作者 杨澍 张玉祥 杨超飞 《材料开发与应用》 CAS 2016年第5期10-12,共3页
采用Gleeble热/力模拟试验、结合金相及硬度分析结果绘制了370MPa级10CrNiCu铸钢连续冷却曲线。结果表明,10CrNiCu铸钢在较宽的冷却速度范围内存在粒状贝氏体组织,对于大壁厚铸钢很难通过热处理消除。铸钢在不同冷却速度下硬度的变化规... 采用Gleeble热/力模拟试验、结合金相及硬度分析结果绘制了370MPa级10CrNiCu铸钢连续冷却曲线。结果表明,10CrNiCu铸钢在较宽的冷却速度范围内存在粒状贝氏体组织,对于大壁厚铸钢很难通过热处理消除。铸钢在不同冷却速度下硬度的变化规律,可采用玻尔兹曼函数较好的描述。 展开更多
关键词 10CrNiCu铸钢 连续冷却相变
钒钛微合金化耐腐蚀弹簧钢连续冷却的相变规律 被引量:1
14
作者 牛刚 陈银莉 +1 位作者 武会宾 许黎明 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第4期155-160,共6页
利用膨胀法结合金相-显微硬度法,在Gleeble-3500热模拟试验机上研究了钒钛复合耐腐蚀弹簧钢在变形与未变形条件下的连续冷却相变规律,并绘制了静态和动态连续冷却转变曲线(CCT曲线)。研究结果表明:同静态CCT曲线相比,动态CCT曲线整... 利用膨胀法结合金相-显微硬度法,在Gleeble-3500热模拟试验机上研究了钒钛复合耐腐蚀弹簧钢在变形与未变形条件下的连续冷却相变规律,并绘制了静态和动态连续冷却转变曲线(CCT曲线)。研究结果表明:同静态CCT曲线相比,动态CCT曲线整体向左上方移动,即变形对各相的转变有促进作用,铁素体消失的冷速由3.5℃/s提高到10℃/s,珠光体消失的冷速由7℃/s提高到10℃/s;随着冷却速度的增加,珠光体片层间距减小,显微硬度值增大。 展开更多
关键词 耐腐蚀弹簧钢 连续冷却相变 CCT曲线 片层间距 显微硬度
连续冷却过程中高强度建筑用微钛合金钢相变问题探讨
15
作者 吴京戎 《铸造技术》 CAS 北大核心 2016年第3期427-429,共3页
通过GST760热模拟试验机,在变形与未变形的情况下得到了铌-钛微合金化钢的连续冷却相变规律。试验结果显示:在较大冷速范围内试验钢可得到贝氏体组织,而且,随着冷却速率的增大,试样中的板条状贝氏体含量逐渐增加,粒状贝氏体含量逐渐降... 通过GST760热模拟试验机,在变形与未变形的情况下得到了铌-钛微合金化钢的连续冷却相变规律。试验结果显示:在较大冷速范围内试验钢可得到贝氏体组织,而且,随着冷却速率的增大,试样中的板条状贝氏体含量逐渐增加,粒状贝氏体含量逐渐降低。同时变形有助于相变,促进奥氏体中新相的产生。将试验钢静态与动态情况下的连续冷却关系描绘成(CCT)曲线。 展开更多
关键词 高强钢 连续冷却相变 CCT曲线
高性能桥梁钢Q370qE-HPS过冷奥氏体连续冷却相变行为 被引量:2
16
作者 周雯 吴开明 +3 位作者 王厚昕 郭爱民 邹德辉 李书瑞 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第S2期94-98,共5页
利用Gleeble 1500D型数控动态热-力学物理模拟试验机,针对新近研发的Q370q E-HPS高性能桥梁钢进行了过冷奥氏体连续冷却相变行为研究。结果表明,当冷却速度小于5℃/s时,形成铁素体+珠光体组织,当冷却速度在8℃/s~15℃/s时,形成针状铁素... 利用Gleeble 1500D型数控动态热-力学物理模拟试验机,针对新近研发的Q370q E-HPS高性能桥梁钢进行了过冷奥氏体连续冷却相变行为研究。结果表明,当冷却速度小于5℃/s时,形成铁素体+珠光体组织,当冷却速度在8℃/s~15℃/s时,形成针状铁素体+贝氏体组织。Q370q E-HPS高性能桥梁钢铁素体转变温度区间为700~800℃,贝氏体转变温度区间为550~700℃,与传统正火工艺桥梁钢Q370q E相比较,Q370q E-HPS钢转变开始温度高。Q370q E-HPS钢两阶段变形后的冷速≤5℃/s时形成均匀细小的铁素体+珠光体组织,可作为控冷阶段的参考冷速。 展开更多
关键词 桥梁钢 Q370qE-HPS 正火Q370qE钢 连续冷却相变
增氮对钒微合金化钢连续冷却相变行为的影响
17
作者 马江南 杨才福 王瑞珍 《材料研究学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第2期120-126,共7页
用热膨胀仪测定了3种不同钒、氮含量试验钢的CCT曲线,观察了在不同冷速下的组织,分析了钒的析出行为,计算了各形核基底与铁素体的晶格平面点阵错配度,研究了增氮对钒微合金化钢连续冷却相变行为的影响。结果表明,增氮促进了铁素体的形... 用热膨胀仪测定了3种不同钒、氮含量试验钢的CCT曲线,观察了在不同冷速下的组织,分析了钒的析出行为,计算了各形核基底与铁素体的晶格平面点阵错配度,研究了增氮对钒微合金化钢连续冷却相变行为的影响。结果表明,增氮促进了铁素体的形成,提高了试验钢的相变开始温度,也提高了形成全贝氏体组织的临界冷却速率;在冷速0.8-1.6℃/s范围内,低氮钢的显微组织为粒状贝氏体+板条贝氏体,而在增氮钢内则有大量的针状铁素体;在低氮钢中钒主要在相变前后析出,析出物以VC为主,增加钒含量只能提高其析出量,不能改变析出温度和析出物的成分;而增氮后钒在奥氏体内析出,以VN为主;在900℃,奥氏体、VC和VN与铁素体的平面点阵错配度分别为6.72%、3.89%和1.55%,VN与铁素体存在近似共格的低能界面,能作为铁素体优先形核位置,有效促进铁素体形成。 展开更多
关键词 金属材料 钒微合金化 连续冷却相变 增氮 平面错配度 晶内铁素体形核
含B钒微合金钢的连续冷却相变行为 预览
18
作者 金光秀 高彩茹 杜林秀 《东北大学学报:自然科学版》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第6期780-785,共6页
为开发一种新的低成本高性能含B钒微合金钢和建立其TMCP生产工艺,用MMS-200热力模拟试验机研究了实验钢在连续冷却条件下的相变规律,绘制出实验钢的静态CCT曲线和动态CCT曲线.结果表明:微量的B提高了钒微合金钢过冷奥氏体稳定性,促进... 为开发一种新的低成本高性能含B钒微合金钢和建立其TMCP生产工艺,用MMS-200热力模拟试验机研究了实验钢在连续冷却条件下的相变规律,绘制出实验钢的静态CCT曲线和动态CCT曲线.结果表明:微量的B提高了钒微合金钢过冷奥氏体稳定性,促进了针状铁素体形成,在比较宽的冷却速度范围内能得到贝氏体组织;未变形钢相比于变形钢,在更低的冷却速度甚至0.5℃/s的冷却速度下能得到大部分的贝氏体组织,但两者在5℃/s以上的冷却速度下都得到全部贝氏体组织;变形降低了奥氏体稳定性,促进铁素体转变,含硼钢铁素体转变存在的冷速升高到2℃/s,不含硼钢的其冷速升高到15℃/s;钒微合金钢中B有利于获得高强度的贝氏体组织,冷速5℃/s以上时相变后含硼钢的硬度都高于变形及未变形不含硼钢的硬度. 展开更多
关键词 连续冷却相变 钒微合金钢 含硼钢 贝氏体转变 显微组织
在线阅读 下载PDF
Phase Transformation under Continuous Cooling Conditions in Medium Carbon Microalloyed Steels 被引量:3
19
作者 Manuel Gomez Lucia Rancel Esther Escudero Sebastian F. Medina 《材料科学技术学报:英文版》 SCIE EI CAS CSCD 2014年第5期511-516,共6页
Several 35CrMo4 and 38MnV7 steels with different additions of Ti and V were manufactured by electroslag remelting.The influence of the alloying and microalloying elements on phase transformation at different cooling r... Several 35CrMo4 and 38MnV7 steels with different additions of Ti and V were manufactured by electroslag remelting.The influence of the alloying and microalloying elements on phase transformation at different cooling rates was studied and the continuous cooling transformation diagrams were plotted.In order to optimize the heat treatment and improve the mechanical properties,the range of cooling rates leading to a fully bainitic microstructure(without ferrite,pearlite and especially without martensite)was determined.Bainite and martensite transformation start temperatures(B_s,M_s)were also established and compared with the values predicted by empirical equations.The important role of precipitates(especially V carbonitride particles)on final microstructure and mechanical properties was assessed. 展开更多
关键词 连续冷却相变 微合金钢 微合金化元素 连续冷却转变图 贝氏体组织 中碳 冷却速率 电渣重熔
TA15钛合金焊接热影响区组织演变的数值模拟 预览 被引量:4
20
作者 宋奎晶 魏艳红 +2 位作者 马瑞 董志波 郑文健 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第2期28-32,共5页
基于相变热力学和动力学经典理论,构建了TA15焊接热影响区β-α相变组织演变元胞自动机模型,并将其应用于不同焊接热影响区位置不同冷却速度的TA15组织演变模拟,该模型考虑了冷却速度对相变过冷度和固溶体溶解度、相变形核率以及相... 基于相变热力学和动力学经典理论,构建了TA15焊接热影响区β-α相变组织演变元胞自动机模型,并将其应用于不同焊接热影响区位置不同冷却速度的TA15组织演变模拟,该模型考虑了冷却速度对相变过冷度和固溶体溶解度、相变形核率以及相界面迁移率的影响,充分体现了焊接快速冷却过程的相变组织演变规律,计算结果表明,在临界冷却速度范围内,冷却速度越快,扩散型相变组织产物越细小,新相长大速度越快,但最终相变分数降低。综合考虑工艺、组织与力学性能的关系,通过模拟获得最佳焊接工艺应为中等热输入. 展开更多
关键词 焊接热影响区 连续冷却相变 TA15钛合金 元胞自动机
在线阅读 下载PDF
上一页 1 2 下一页 到第
使用帮助 返回顶部 意见反馈