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40CrNiMoA钢离子氮碳共渗层异常组织分析及消除
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作者 沈琳 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2019年第5期200-202,共3页
通过对不同加热温度离子氮碳共渗后得到的40CrNiMoA钢渗层进行显微组织观察,分析确定了异常组织为α、γ’、γ残余的混合相,出现原因为离子氮碳共渗过程中加热温度超高(590℃),出现了含氮奥氏体γ,在随后的缓慢冷却过程中该组织发生相... 通过对不同加热温度离子氮碳共渗后得到的40CrNiMoA钢渗层进行显微组织观察,分析确定了异常组织为α、γ’、γ残余的混合相,出现原因为离子氮碳共渗过程中加热温度超高(590℃),出现了含氮奥氏体γ,在随后的缓慢冷却过程中该组织发生相变形成异常组织。通过重新加热到Fe-N共析温度(590℃)以上,然后快冷,可以达到消除异常组织的目的,经检测,表面硬度为612~634 HV5,能够满足设计要求。 展开更多
关键词 40CRNIMOA钢 离子氮碳共渗 异常组织 加热温度
低温低压等离子弧辅助离子渗316L不锈钢的耐磨耐蚀性能 预览 被引量:2
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作者 吴梦泽 李烈军 +1 位作者 陈世佳 彭继华 《表面技术》 CSCD 北大核心 2017年第12期118-125,共8页
目的提高316L不锈钢的硬度、耐磨性。方法在400℃、2 Pa下,利用空心阴极直流弧辅助,进行了316L奥氏体不锈钢离子渗氮(PN)、离子氮碳共渗(PNC)及离子氮碳共渗加离子渗氮复合(PNC+PN)处理。针对处理后的样品,用莱卡显微镜、扫描电... 目的提高316L不锈钢的硬度、耐磨性。方法在400℃、2 Pa下,利用空心阴极直流弧辅助,进行了316L奥氏体不锈钢离子渗氮(PN)、离子氮碳共渗(PNC)及离子氮碳共渗加离子渗氮复合(PNC+PN)处理。针对处理后的样品,用莱卡显微镜、扫描电镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)、维氏硬度仪、3D形貌仪、球盘式摩擦磨损仪及电化学工作站等对组织、形貌、物相、机械性能及耐蚀性能进行表征。采用显微硬度计、微纳米综合力学系统测试分析处理后样品的力学性能。结果在空心阴极直流弧辅助下,三种工艺可获得超过3 mm/h的渗层生长速度。同316L不锈钢基体相比,PNC+PN复合处理样品的表面硬度提高3倍以上,在3.5%Na Cl中性电解质中的耐蚀电流密度降低约50%。结论 PNC处理和PNC+PN复合处理可获得更大的渗层厚度和更高的表面硬度,渗层中C、N含量越高,渗层组成相的晶格参数越大,渗层中产生的滑移带密度越大。低温低压等离子弧辅助离子渗不仅能有效提高316L不锈钢的表面硬度,还能提高不锈钢的耐蚀能力。 展开更多
关键词 316L奥氏体不锈钢 低温低压 离子渗氮 离子氮碳共渗 耐损 腐蚀
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离子氮碳共渗与离子渗氦复合处理对45钢组织与性能的影响 预览 被引量:2
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作者 缪斌 李景才 +2 位作者 孙泉 沾宪宪 胡静 《中国表面工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第4期30-34,共5页
为进一步提高渗层厚度及渗层性能,对45钢进行离子氮碳共渗与离子渗氮复合处理。采用扫描电镜、x射线衍射仪、显微硬度计和光学显微镜对渗层厚度、物相组成、截面与表面硬度、渗层脆性进行了分析。结果表明,复合处理可使45钢获得比单... 为进一步提高渗层厚度及渗层性能,对45钢进行离子氮碳共渗与离子渗氮复合处理。采用扫描电镜、x射线衍射仪、显微硬度计和光学显微镜对渗层厚度、物相组成、截面与表面硬度、渗层脆性进行了分析。结果表明,复合处理可使45钢获得比单一离子渗氮或离子氮碳共渗更快的渗速、更优的性能。相同的处理时间下,复合处理渗层厚度比单一离子渗氮或离子氮碳共渗大幅度增加,有效硬化层比单一离子渗氮增加约35μm,提高约1倍,同时渗层脆性显著降低。物相分析表明复合处理后化合物层中ε相和γ′相的相对含量发生了变化,即£相增多,而γ′相减少。 展开更多
关键词 离子氮碳共渗 45钢 离子渗氮 化合物层 显微硬度
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低温离子硬化处理对AISI 420不锈钢组织与性能的影响 被引量:2
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作者 杜威 赵程 《金属热处理》 CSCD 北大核心 2014年第7期116-120,共5页
研究了低温离子渗氮、离子氮碳共渗和离子渗碳硬化处理对AISI 420马氏体不锈钢的显微组织、表面硬度、耐蚀性、耐磨性的影响。结果表明,离子渗氮、氮碳共渗和离子渗碳处理都可提高马氏体不锈钢的表面硬度;经不同工艺处理后的试样,除500... 研究了低温离子渗氮、离子氮碳共渗和离子渗碳硬化处理对AISI 420马氏体不锈钢的显微组织、表面硬度、耐蚀性、耐磨性的影响。结果表明,离子渗氮、氮碳共渗和离子渗碳处理都可提高马氏体不锈钢的表面硬度;经不同工艺处理后的试样,除500℃×4 h渗氮工艺外,其他不锈钢试样表面的耐蚀性均未出现明显降低,当渗氮温度过高(500℃)时,由于CrN的析出使得渗氮层的耐蚀性显著下降;磨损试验的结果表明,离子渗碳处理后硬化层的耐磨性最佳。 展开更多
关键词 AISI 420不锈钢 离子渗氮 离子氮碳共渗 离子渗碳 显微硬度 耐蚀性 耐磨性
关于离子渗氮炉高效节能问题的探讨
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作者 刘坤吉 王锡林 刘庆刚 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2013年第12期127-130,共4页
离子渗氮和氮碳共渗的工业化生产是近几十年来开发的新技术。由于离子渗氮可以对工程用钢表层强化,形成高硬度致密渗层,耐磨性提高1~5倍;还因为渗氮温度低于相变温度,热畸变量微小,精度高,更适用于高精设备零件的表层强化。特别... 离子渗氮和氮碳共渗的工业化生产是近几十年来开发的新技术。由于离子渗氮可以对工程用钢表层强化,形成高硬度致密渗层,耐磨性提高1~5倍;还因为渗氮温度低于相变温度,热畸变量微小,精度高,更适用于高精设备零件的表层强化。特别是相继开发的离子氮碳共渗工艺,进一步改善了渗层质量并节省了能耗。影响离子渗氮的工艺因素比较多,如: 展开更多
关键词 离子渗氮炉 节能问题 离子氮碳共渗 渗层质量 工艺因素 工业化生产 相变温度 渗氮温度
Effects of Rare Earth Elements on the Characteristics of,Low Temperature Plasma Nitrocarburized Martensitic Stainless Steel 被引量:1
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作者 R.L.Lju Y.J. Qiao +1 位作者 M.F. Yan Y.D. Fu 《材料科学技术学报:英文版》 SCIE EI CAS CSCD 2012年第11期1046-1052,共7页
Low temperature plasma nitrocarburizing of 17-4PH martensitic stainless steel was conducted at 430℃ with and without rare earth (RE) addition. The microstructure, kinetics, microhardness, wear behavior as well as cor... Low temperature plasma nitrocarburizing of 17-4PH martensitic stainless steel was conducted at 430℃ with and without rare earth (RE) addition. The microstructure, kinetics, microhardness, wear behavior as well as corrosion resistance of the modified layer were studied by optical microscopy, X-ray diffraction, Vickers microhardness tester, pin-on-disc tribometer and potentiodynamic polarization tests. The results show that the thickness of plasma RE nitrocarburized layer is much thicker than that formed by nitrocarburizing without RE addition. The incorporation of RE does not change the kind of the phases and the nitrocarburized layer consists mainly of nitrogen and carbon expanded martensite (α N ), γ -Fe 4 N and α -Fe with a trace of CrN phases. The surface microhardness of plasma nitrocarburized layer can be increased by 100 HV after RE addition. Wear resistance of the specimen can be apparently improved by low temperature plasma nitrocarburizing with and without RE addition and without sacrificing its corrosion resistance. Wear reduction effect of low temperature plasma nitrocarburizing with RE addition is better than that of the conventional one. 展开更多
关键词 低温等离子 马氏体不锈钢 离子氮碳共渗 稀土元素 摩擦磨损试验机 氮碳共渗 显微硬度计 碳氮共渗
Microstructure and mechanical properties of surface layers of 30CrMnSiA steel plasma nitrocarburized with rare earth addition 被引量:1
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作者 唐丽娜 闫牧夫 《中国稀土学报:英文版》 SCIE EI CAS CSCD 2012年第12期1281-1286,共6页
为 30CrMnSiA 钢的脉搏血浆 nitrocarburizing 在 560 敲  被进行
关键词 30CRMNSIA钢 离子氮碳共渗 离子 表面层 力学性能 显微组织 稀土 扫描电子显微镜
表面处理技术在模具上的应用 预览 被引量:6
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作者 侯惠君 代明江 +3 位作者 林松盛 韦春贝 廖芳 胡芳 《材料研究与应用》 CAS 2012年第4期219-223,共5页
本文综述了模具表面处理新技术,包括了化学气相沉积(CVD)、等离子体增强化学气相沉积(PCVD)、物理气相沉积(PVD)等,重点介绍了模具离子氮碳共渗与沉积类金刚石(DLC)膜复合处理的性能及其应用.
关键词 模具 表面改性 离子氮碳共渗 类金刚石 性能
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Mechanical and corrosion resistant properties of martensitic stainless steel plasma nitrocarburized with rare earths addition
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作者 刘瑞良 乔英杰 +1 位作者 闫牧夫 傅宇东 《中国稀土学报:英文版》 SCIE EI CAS CSCD 2012年第8期826-830,共5页
以便改进表面坚硬和腐蚀 17-4PH martensitic 不锈钢的抵抗性质,钢是在 560 点的血浆 nitrocarburized
关键词 马氏体不锈钢 耐腐蚀性能 离子氮碳共渗 稀土 机械 17-4PH 腐蚀电流密度 表面硬度
08F钢离子软氮化扩散层中γ'-Fe_4(C,N)形态及晶体学取向关系 预览 被引量:2
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作者 何爱贵 陈汪林 伍翠兰 《电子显微学报》 CAS CSCD 2012年第1期 22-29,共8页
利用扫描电子显微镜(SEM)和透射电子显微镜(TEM)研究了08F钢离子氮碳共渗扩散层中的γ'-Fe4(C,N)相的形态及其晶体学取向关系。结果表明,扩散层中的γ'-Fe4(C,N)相具有针状、片状和带状三种相貌。γ'-Fe4(C,N)相内部又分... 利用扫描电子显微镜(SEM)和透射电子显微镜(TEM)研究了08F钢离子氮碳共渗扩散层中的γ'-Fe4(C,N)相的形态及其晶体学取向关系。结果表明,扩散层中的γ'-Fe4(C,N)相具有针状、片状和带状三种相貌。γ'-Fe4(C,N)相内部又分为层错型和非层错型两种,且含层错的γ'-Fe4(C,N)占多数。另外,γ'-Fe4(C,N)与α-Fe晶体学取向关系符合近似的N-W和K-S关系,即当[1 11]α//[101]γ'或者[100]α//[110]γ'时,则{110}α//{111}γ'+1.6°;当{110}α//{111}γ',则[1 11]α//[101]γ'+0.9°。 展开更多
关键词 离子氮碳共渗 γ'-Fe4(C N) 晶体学取向关系 08F钢 析出相
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304不锈钢低温离子渗氮和氮碳共渗工艺 被引量:8
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作者 马胜歌 郭元元 +1 位作者 周祎 张以忱 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2011年第4期31-34,共4页
在430℃对AISI304奥氏体不锈钢分别进行离子渗氮(PN)、离子氮碳共渗(PNC)和离子氮碳共渗加离子渗氮(PNC+PN)处理。利用金相显微镜、辉光放电光谱仪、X射线衍射仪和显微硬度计测试了试样渗层的横断面形貌、渗层成分、相组成和力... 在430℃对AISI304奥氏体不锈钢分别进行离子渗氮(PN)、离子氮碳共渗(PNC)和离子氮碳共渗加离子渗氮(PNC+PN)处理。利用金相显微镜、辉光放电光谱仪、X射线衍射仪和显微硬度计测试了试样渗层的横断面形貌、渗层成分、相组成和力学性能。结果表明,AISI304奥氏体不锈钢在430℃进行硬化处理时,相对于PN处理,经PNC和PNC+PN处理可以获得更高硬度、更厚渗层,但表面耐腐蚀性下降,3种处理得到的渗层中C和N的最大含量分别出现在不同深度。 展开更多
关键词 AISI304奥氏体不锈钢 离子渗氮 离子氮碳共渗 离子氮碳共渗+离子渗氮
CrMoCu铸铁离子氮碳共渗/渗硫复合层的微观结构 被引量:1
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作者 李新 马世宁 +2 位作者 邱骥 刘吉延 刘谦 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第11期 145-150,共6页
利用SEM、TEM、EDS、X射线衍射及电子衍射等表面分析技术,研究了在CrMoCu合金铸铁表面制备的离子氮碳共渗/渗硫复合层的微观结构,探讨了氮碳共渗处理对渗硫层形成的影响规律。结果表明:氮碳共渗表面形成的微观粗糙为与硫接触反应提供... 利用SEM、TEM、EDS、X射线衍射及电子衍射等表面分析技术,研究了在CrMoCu合金铸铁表面制备的离子氮碳共渗/渗硫复合层的微观结构,探讨了氮碳共渗处理对渗硫层形成的影响规律。结果表明:氮碳共渗表面形成的微观粗糙为与硫接触反应提供了丰富界面及表面缺陷,同时氮碳共渗形成的ε相Fe3N的晶体结构类型与渗硫层的FeS的晶体结构相同,因此与在基体表面渗硫相比,有利于渗硫层的形成。 展开更多
关键词 离子氮碳共渗 离子渗硫 复合层 微观结构 复合处理
Effects of lanthanum and cerium on low temperature plasma nitrocarburizing of nanocrystallized 3J33 steel 被引量:1
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作者 吴业琼 闫牧夫 《中国稀土学报:英文版》 SCIE EI CAS CSCD 2011年第4期383-387,共5页
nanocrystallized (NC ) 的血浆 nitrocarburizing 3J33 钢在 400 和 430 _ 被执行
关键词 离子氮碳共渗 纳米晶 扫描电子显微镜 维氏硬度 稀土元素 低温 X射线分析仪
氮气-甲烷离子氮碳共渗后钢的耐磨耐蚀性能研究 预览 被引量:2
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作者 黄玉堂 周上祺 周安若 《热处理技术与装备》 2010年第4期 36-39,共4页
采用氮气-甲烷作为气源对40Cr钢进行了离子氮碳共渗,研究了渗层的耐磨和耐蚀性。结果表明:验电压680V时,取得了较好的共渗效果;渗层为单一的ε相时,性能最佳。
关键词 离子氮碳共渗 耐磨性 耐蚀性
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离子氮碳共渗后的氧化处理对40Cr钢耐蚀性能的影响 被引量:3
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作者 赵程 刘基凯 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2009年第1期75-77,共3页
为了进一步提高离子氮碳共渗后40Cr钢的耐蚀性能,对离子氮碳共渗后的试样进行了后氧化处理。氧化处理分别采用不同氧化气氛的炉内氧化处理和盐浴氧化、高温发黑、水蒸汽氧化等。试样的耐蚀性能分别采用极化曲线和盐雾腐蚀试验法测定。... 为了进一步提高离子氮碳共渗后40Cr钢的耐蚀性能,对离子氮碳共渗后的试样进行了后氧化处理。氧化处理分别采用不同氧化气氛的炉内氧化处理和盐浴氧化、高温发黑、水蒸汽氧化等。试样的耐蚀性能分别采用极化曲线和盐雾腐蚀试验法测定。试验结果表明,用W(H2):W(02)=4:1的混合气体进行炉内氧化处理的试样耐蚀性能最好。 展开更多
关键词 离子氮碳共渗 后氧化处理 40CR钢 耐蚀性
45Cr钢氮气-甲烷离子氮碳共渗工艺研究 预览
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作者 黄玉堂 周上祺 +2 位作者 刘林飞 任勤 周安若 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2008年第2期 60-63,共4页
采用氮气-甲烷作为气源对40Cr钢进行离子氮碳共渗,研究了渗层的显微硬度分布、相组成以及耐磨性,结果表明:渗层由化合物层、扩散层和基体组成;表面渗层物相结构主要由氮(碳)ε化合物和Fe3C构成;试验电压600V时,渗层深度最大,... 采用氮气-甲烷作为气源对40Cr钢进行离子氮碳共渗,研究了渗层的显微硬度分布、相组成以及耐磨性,结果表明:渗层由化合物层、扩散层和基体组成;表面渗层物相结构主要由氮(碳)ε化合物和Fe3C构成;试验电压600V时,渗层深度最大,但耐磨性最差;探讨了氮气-甲烷离子氮碳共渗机理。 展开更多
关键词 离子氮碳共渗 耐磨性 机理
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重型车辆传动箱轴承固定套失效分析及其表面复合强化处理 预览
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作者 黄元林 朱有利 马世宁 《金属热处理》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第2期 94-96,共3页
对重型车辆轴承固定套进行了失效分析,并采用离子氮碳共渗一渗硫复合处理工艺对该45钢轴承固定套进行了表面改性处理。在MM-200型环一块式摩擦磨损试验机上考察了该复合渗层与对偶件——灰口铸铁对磨时的摩擦学性能,采用扫描电镜(SE... 对重型车辆轴承固定套进行了失效分析,并采用离子氮碳共渗一渗硫复合处理工艺对该45钢轴承固定套进行了表面改性处理。在MM-200型环一块式摩擦磨损试验机上考察了该复合渗层与对偶件——灰口铸铁对磨时的摩擦学性能,采用扫描电镜(SEM)对磨损表面进行了形貌分析。试验结果表明,复合渗层与灰口铸铁对磨时的摩擦系数比未经处理的45钢有明显降低,由于表层的硫化物具有优良的减摩性能,而次表层高硬度的氮碳化合物层具有抗塑变、抗磨粒磨损作用,使复合处理后的45钢的耐磨性明显提高。 展开更多
关键词 离子氮碳共渗 离子渗硫 轴承固定套 摩擦磨损
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表面纳米化38CrMoAl钢的低温离子氮碳共渗 预览
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作者 王丽梅 佟伟平 《纳米科技》 2007年第5期 42-44,48,共4页
采用表面机械研磨处理(SMAT)技术实现了38CrMoAl钢的表面纳米化,并对表面纳米化后的样品进行了490℃离子氮碳共渗。采用扫描电镜、X-衍射、透射电镜、显微硬度仪等分析和测试手段,对处理后的样品进行观察分析及性能测试。结果表明:经... 采用表面机械研磨处理(SMAT)技术实现了38CrMoAl钢的表面纳米化,并对表面纳米化后的样品进行了490℃离子氮碳共渗。采用扫描电镜、X-衍射、透射电镜、显微硬度仪等分析和测试手段,对处理后的样品进行观察分析及性能测试。结果表明:经SMAT处理的样品实现了低温离子氮碳共渗,渗层中渗入较多的氮、碳原子,并析出大量细小的高硬度化合物,获得了较好的硬度分布。 展开更多
关键词 表面机械研磨(SMAT) 38CRMOAL钢 离子氮碳共渗
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离子氮碳共渗工艺开发与应用 预览
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作者 高萍 马靳河 +1 位作者 侯利锋 卫英慧 《机械工程与自动化》 2007年第3期 85-87,共3页
根据实际生产的需求,选取不同比例的渗氮气氛与渗碳气氛对35CrMo钢进行了离子氮碳共渗表面化学热处理,对渗层的厚度、硬度、元素成分分布等进行了分析。实验研究结果表明,渗氮气氛与渗碳气氛的比值为6:1~10:1较为合适。经处理后... 根据实际生产的需求,选取不同比例的渗氮气氛与渗碳气氛对35CrMo钢进行了离子氮碳共渗表面化学热处理,对渗层的厚度、硬度、元素成分分布等进行了分析。实验研究结果表明,渗氮气氛与渗碳气氛的比值为6:1~10:1较为合适。经处理后的机车牵引连接销表面硬度HV0.1能达到665,渗层深度为0.16mm,满足图样技术要求。此工艺可广泛应用于高速客运机车高精度、高性能要求的牵引配件。 展开更多
关键词 离子氮碳共渗 35CRMO钢 热处理
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渗硫参数对氮碳共渗表面形成FeS固体润滑层的影响 预览 被引量:8
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作者 胡春华 乔玉林 +3 位作者 马世宁 邹家平 高月德 吴淼 《金属热处理》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第11期 13-15,共3页
采用低温离子渗硫技术在CrMoCu合金铸铁离子氮碳共渗表面制备FeS固体润滑层。通过对FeS固体润滑层表面微观形貌的观察,初步分析了渗硫条件和氮碳共渗表面对其上FeS固体润滑层形成的影响。氮碳共渗表面细小的缺陷和凹坑为硫化物提供了... 采用低温离子渗硫技术在CrMoCu合金铸铁离子氮碳共渗表面制备FeS固体润滑层。通过对FeS固体润滑层表面微观形貌的观察,初步分析了渗硫条件和氮碳共渗表面对其上FeS固体润滑层形成的影响。氮碳共渗表面细小的缺陷和凹坑为硫化物提供了形核的活性中心,利于形成以FeS相为主的较厚的FeS固体润滑层。渗硫温度对氮碳共渗表面形成FeS固体润滑层影响很大,当渗硫温度(硫罐温度/工件温度)为210℃/230℃时,FeS固体润滑层中S/Fe原子摩尔百分比值趋于1;当渗硫温度(硫罐温度/工件温度)小于或大于210℃/230℃时,FeS固体润滑层中S/Fe原子摩尔百分比值远小于1或远大于1,不利于FeS固体润滑层的形成。 展开更多
关键词 离子氮碳共渗 低温离子渗硫 FeS固体润滑层 渗硫温度 保温时间
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