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新型含铝奥氏体耐热合金的高温塑性变形行为和热加工性能
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作者 杨雨童 罗锐 +4 位作者 程晓农 桂香 陈乐利 王威 郑琦 《材料研究学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第3期232-240,共9页
新型含铝奥氏体耐热合金(AFA)进行压缩热模拟试验,使用OM和EBSD等手段研究了这种合金在950~1150℃和0.01~5 s^-1条件下的微观组织演变、建立了基于动态材料模型热加工图、分析了变形参数对合金加工性能的影响并按照不同区域组织变形的... 新型含铝奥氏体耐热合金(AFA)进行压缩热模拟试验,使用OM和EBSD等手段研究了这种合金在950~1150℃和0.01~5 s^-1条件下的微观组织演变、建立了基于动态材料模型热加工图、分析了变形参数对合金加工性能的影响并按照不同区域组织变形的特征构建了合金的热变形机理图。结果表明:新型AFA合金的高温流变应力受到变形温度和应变速率的显著影响。在变形温度为950~1150℃和应变速率为0.18~10 s^-1条件下,这种合金易发生流变失稳。在变形温度为1050~1120℃、应变速率0.01~0.1 s^-1和变形温度1120~1150℃、应变速率10^-0.5~10^-1.5 s^-1这两个区间,这种合金发生完全动态再结晶行为且其再结晶晶粒均匀细小,功率耗散因子η达到峰值45%。新型AFA合金的热加工艺,应该优先选择再结晶区域。 展开更多
关键词 金属材料 奥氏体耐合金 变形 动态再结晶 变形机制
正电压边缘驱动的双压电片变形镜研制 预览
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作者 彭泰然 李文来 +2 位作者 娄军强 崔玉国 马剑强 《光子学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第8期164-171,共8页
为提高变形镜的热稳定性,提出一种用正电压边缘驱动的双压电片变形镜,通过环形电极产生整体离焦偏置,分立电极校正波前像差,只用正向电压即可实现镜面双向变形,且此变形镜结构对称受热应力影响小.制备变形镜样机并进行测试,测试结果表明... 为提高变形镜的热稳定性,提出一种用正电压边缘驱动的双压电片变形镜,通过环形电极产生整体离焦偏置,分立电极校正波前像差,只用正向电压即可实现镜面双向变形,且此变形镜结构对称受热应力影响小.制备变形镜样机并进行测试,测试结果表明:初始镜面展平后残余误差小于λ/30(λ=1064nm);精确重构了典型低阶Zernike多项式像差,像散、离焦、三叶草和彗差像差的重构幅值分别达到11.1μm、9.7μm、5.7μm和4.2μm,归一化残余误差分别为1.0%、1.0%、3.3%、6.0%;此外,实验生成了新型无衍射艾里光束,并显示出优异的重构性能. 展开更多
关键词 自适应光学 双压电片变形 正电压 变形 艾里光束
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Sm对Mg-8Gd-0.5Zr合金热压缩行为的影响
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作者 朱利敏 李全安 +2 位作者 张清 陈晓亚 王颂博 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第4期1-7,共7页
研究了Mg-8Gd-0.5Zr和Mg-8Gd-3Sm-0.5Zr两种镁合金在变形温度350~500℃、应变速率0.002~0.1 s-1条件下的热压缩行为,并对两种合金的流变应力以及热变形激活能进行分析计算。结果表明:由于添加了稀土元素Sm,Mg-8Gd-3Sm-0.5Zr合金的流变... 研究了Mg-8Gd-0.5Zr和Mg-8Gd-3Sm-0.5Zr两种镁合金在变形温度350~500℃、应变速率0.002~0.1 s-1条件下的热压缩行为,并对两种合金的流变应力以及热变形激活能进行分析计算。结果表明:由于添加了稀土元素Sm,Mg-8Gd-3Sm-0.5Zr合金的流变应力显著增加,其热变形激活能为213.69 kJ/mol,高于Mg-8Gd-0.5Zr合金的激活能(202.98 kJ/mol);当变形温度超过400℃时,两种合金都发生了明显的动态再结晶,由于Sm的加入,使Mg-8Gd-3Sm-0.5Zr合金动态再结晶晶粒尺寸显著减小,在500℃热压缩后,Mg-8Gd-3Sm-0.5Zr合金的动态再结晶晶粒平均尺寸为10μm。 展开更多
关键词 SM 变形 动态再结晶 变形激活能
镍基变形高温合金中γ′相的多尺度分布行为及其对热变形性能的影响(英文)
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作者 韩国明 李飞 孙宝德 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2019年第9期2821-2828,共8页
主要研究了镍基变形高温合金在不同热处理过程中γ′相的析出、形貌、尺寸及分布行为。通过扫描电镜观察分析高温固溶热处理后连续冷却、中断固溶冷却以及等温时效淬火后的组织构成。结果表明,固溶处理后连续冷却过程中,当冷却速率较高... 主要研究了镍基变形高温合金在不同热处理过程中γ′相的析出、形貌、尺寸及分布行为。通过扫描电镜观察分析高温固溶热处理后连续冷却、中断固溶冷却以及等温时效淬火后的组织构成。结果表明,固溶处理后连续冷却过程中,当冷却速率较高时,二次γ′尺寸大小均匀,呈现单峰分布,随着冷却速率降低,二次γ′尺寸增加,逐渐聚集长大并呈现花状形貌;在等温时效过程中二次γ’周围过冷度重新建立,随后淬火过程中会产生三次γ′,三次γ′与二次γ′构成双峰分布。在此基础上,探讨了γ′相析出及演化对合金热变形行为的影响。 展开更多
关键词 变形高温合金 γ′相 处理 变形
稳定化的高锯铁素体不锈钢在多道次热变形中的微结构和织构演变
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作者 张晶晶(编译) 《不锈》 2019年第1期4-14,共11页
为了最终改进双稳定21%Cr铁素体不锈钢的深冲性,研究了多道次热变形中流变应力、显微结构、织构、位错结构和析出相的演变。利用扫描电子显微镜+电子背散射衍射(SEMEBSD)技术及透射电子显微镜(TEM)技术分析研究了道次应变为0.4~0.5和道... 为了最终改进双稳定21%Cr铁素体不锈钢的深冲性,研究了多道次热变形中流变应力、显微结构、织构、位错结构和析出相的演变。利用扫描电子显微镜+电子背散射衍射(SEMEBSD)技术及透射电子显微镜(TEM)技术分析研究了道次应变为0.4~0.5和道次间隔时间为20s的三个道次的平面应变压缩。最终道次的温度从1223K变化到923K,最终利用水淬冷却到室温或水冷到923K再以0.33K/S的冷却速度空冷到室温。当温度为1223K时,在20s的道次间隔时间里静态再结晶基本完成,使得织构随机化。当变形温度降低到1O73K或923K时,具有γ纤维织构的晶粒内形成晶内剪切带。第三道次的变形温度对变形织构的强度最大值的影响很小。最终的位错结构从923K开始不再受冷却速度的影响,但是缓冷导致析岀相形成。结果表明虽然变形条件影响变形微结构和位错结构,但是变形温度对织构的影响很小。 展开更多
关键词 变形 变形温度 冷却速度 再结晶 织构 位错结构
有限元仿真在激光钎焊热变形中的应用
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作者 郭子蒙 邓继涛 徐明珠 《汽车制造业》 2019年第17期57-59,62,共4页
激光钎焊由于其焊接速度快、质量高、强度大等特点,已广泛应用在汽车制造领域内的连续在线加工过程,但同时其焊接过程中会产生大量热量并且温度急剧降低,容易造成被焊零件的热弹性、塑形变形。本文利用有限元仿真技术,结合车顶零件焊接... 激光钎焊由于其焊接速度快、质量高、强度大等特点,已广泛应用在汽车制造领域内的连续在线加工过程,但同时其焊接过程中会产生大量热量并且温度急剧降低,容易造成被焊零件的热弹性、塑形变形。本文利用有限元仿真技术,结合车顶零件焊接工艺状态及参数,建立一套激光钎焊热变形数值计算的模型及求解方法,帮助在产品设计早期发现识别问题,指导相应产品设计及制造工艺开发。 展开更多
关键词 有限元仿真 激光钎焊 变形 工艺开发 产品设计 弹性 焊接工艺 在线加工
CFD在高速飞行器热气弹问题中的应用 预览
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作者 刘凯 许云涛 《气体物理》 2019年第4期50-55,共6页
采用气动力/热/结构耦合的方法对高速细长体飞行器结构热静气动弹性问题进行了研究.为保证耦合计算精度,达到准确预测热气动弹性特性的能力,气动力和气动热计算采用CFD数值模拟方法,热应力和热变形计算采用有限元方法并通过热考核试验验... 采用气动力/热/结构耦合的方法对高速细长体飞行器结构热静气动弹性问题进行了研究.为保证耦合计算精度,达到准确预测热气动弹性特性的能力,气动力和气动热计算采用CFD数值模拟方法,热应力和热变形计算采用有限元方法并通过热考核试验验证.以该简单细长体飞行器模型为研究对象,对其热静气动弹性特性进行了计算与分析,计算结果表明:CFD/CSD耦合可准确模拟热气弹问题,且气动加热造成结构温升不均衡是结构变形的主导因素,力热耦合静气弹变形与单纯受力分析变形形式不同,对飞行器气动特性影响规律不同.准确预测飞行器热气动弹性特性对飞行器结构设计十分必要. 展开更多
关键词 气动力//结构 耦合 静气弹 变形 CFD
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基于支持向量机的静压转台热误差补偿 预览
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作者 黄智 贾臻杰 +2 位作者 邓涛 刘永超 杜丽 《浙江大学学报:工学版》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第8期1594-1601,共8页
在一般补偿器的硬件中无法运行MATLAB等第三方工具软件的代码,导致大多模型不能被应用于机床热误差的实际补偿.为了提高误差建模效率,降低对补偿系统硬件的要求,提出静压转台热误差实时补偿方法.该补偿方法以支持向量机(SVM)为核心算法... 在一般补偿器的硬件中无法运行MATLAB等第三方工具软件的代码,导致大多模型不能被应用于机床热误差的实际补偿.为了提高误差建模效率,降低对补偿系统硬件的要求,提出静压转台热误差实时补偿方法.该补偿方法以支持向量机(SVM)为核心算法,分别使用鱼群算法和狼群算法对支持向量机的核心参数进行前期和后期优化,在保证预测精度的前提下提升建模效率.通过离线训练MATLAB筛选出支持向量导入到开发的补偿软件中,利用用于过程控制的对象连接与嵌入(OPC)方式对热误差实施实时在线补偿.与传统多元线性回归建模方式对比,可以看出该模型在精度和效率上均较优.补偿实验的结果表明,转台的轴向误差由原来最大为40μm降低为约10μm,转台的加工精度提高了75%,验证了所提出补偿方法的有效性. 展开更多
关键词 静压转台 支持向量机 变形 误差建模 补偿软件
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基于ANSYS Workbench的铜质研磨盘热结构耦合分析 预览
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作者 宋放 周海 +2 位作者 韦嘉辉 吴宇航 孙亮 《机械工程与自动化》 2019年第2期1-4,7共5页
在研磨氧化镓晶片时,由于铜质研磨盘的导热系数和热膨胀率较大,因此研磨盘各个部位的热变形量也会因为温度的不同而不同。通常在加工前需要对研磨盘加工时的变形量进行预测,并对研磨盘表面进行平面补偿。选取了3组不同补偿角的研磨盘,基... 在研磨氧化镓晶片时,由于铜质研磨盘的导热系数和热膨胀率较大,因此研磨盘各个部位的热变形量也会因为温度的不同而不同。通常在加工前需要对研磨盘加工时的变形量进行预测,并对研磨盘表面进行平面补偿。选取了3组不同补偿角的研磨盘,基于ANSYS Workbench对它们分别进行瞬态热结构耦合分析。结果表明:当补偿角为0.003°时铜盘补偿效果最好。该方法为不同研磨工况下研磨盘补偿角的选定提供了参考。 展开更多
关键词 研磨盘 氧化镓 变形 结构耦合 ANSYS WORKBENCH
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船用钢板移动电磁感应加热温度及变形特性
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作者 张水明 柳存根 +1 位作者 汪学锋 兰宏凯 《船舶工程》 CSCD 北大核心 2019年第4期104-113,共10页
采用带间隙双回路反向电流(ODIG)感应器作为热源,基于ANSYS多物理场耦合数值模拟方法,结合感应器及周围空气动态移动方法,建立移动式电磁-热交互耦合数值模拟模型。将获得的瞬态温度作为载荷,进行热-弹塑性数值分析,研究船用钢板移动电... 采用带间隙双回路反向电流(ODIG)感应器作为热源,基于ANSYS多物理场耦合数值模拟方法,结合感应器及周围空气动态移动方法,建立移动式电磁-热交互耦合数值模拟模型。将获得的瞬态温度作为载荷,进行热-弹塑性数值分析,研究船用钢板移动电磁感应加热温度分布和变形分布。分析不同工艺参数(感应器与钢板间隙g、钢板厚度H、电流频率F、电流峰值Ipeak和移动速度v)对热成形(最高温度Tum、宽度b和厚度h)和变形(横向收缩δz和横向角变形θz)特性的影响。结果表明:温度云图为带预热的双椭圆外形;影响热成形特性的主要因素为Ipeak、v和g;影响变形最主要的因素是Ipeak和H。 展开更多
关键词 船用钢板 移动电磁加 ODIG感应器 成形特性 变形
节流降温对天然气大流量计量检定准确性的影响与对策 预览 被引量:2
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作者 游赟 李琳 段枷亦 《天然气工业》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第2期111-116,共6页
天然气大流量计量站需要对进站介质进行流量、压力和温度的综合性调节以满足检定的要求,由此也带来了因节流降温和气源温度不稳定致使标准表示值失真的问题。为此,对典型天然气大流量计量站检定流程、气源条件等进行分析,研究温度变化... 天然气大流量计量站需要对进站介质进行流量、压力和温度的综合性调节以满足检定的要求,由此也带来了因节流降温和气源温度不稳定致使标准表示值失真的问题。为此,对典型天然气大流量计量站检定流程、气源条件等进行分析,研究温度变化对检定介质的物性影响及对检定管路热变形的影响,并计算温降所引起的检定误差值;同时,对气源进行复热处理以消除检定介质节流温降所带来的测量误差影响。研究结果表明:①温度变化影响天然气密度变化,由此介质每产生1℃的温降波动则会对检定结果带来0.045%的误差;②温度变化造成检定管道的热变形,介质温度每降低4℃则产生0.01%的相对误差;③有针对性地采用了一种电伴热管路和加热炉复合应用的天然气复热工艺,可有效减小计量仪表的测量误差。结论认为,检定介质温降变化对计量检定结果的准确评价造成的影响不可忽视,应进一步探索量传水平变化规律,采取准确控制温度变化的天然气复热工艺,以此来提高天然气贸易计量过程的稳定性和准确度。 展开更多
关键词 天然气输送 大流量计量站 节流降温 工艺系统 检定准确性 变形 测量误差 工艺
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基于热变形的齿轮泵公差建模 预览
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作者 李超元 黄美发 +1 位作者 江艳燕 江佳炜 《组合机床与自动化加工技术》 北大核心 2019年第1期122-125,共4页
针对齿轮泵公差建模把零件假定为刚体,很少考虑零件热变形的影响,导致公差模型与实际情况差别较大的问题,文章研究了热变形下齿轮泵公差建模的方法。该方法通过有限元仿真计算零部件热变形量,并结合雅克比旋量理论,建立基于热变形的齿... 针对齿轮泵公差建模把零件假定为刚体,很少考虑零件热变形的影响,导致公差模型与实际情况差别较大的问题,文章研究了热变形下齿轮泵公差建模的方法。该方法通过有限元仿真计算零部件热变形量,并结合雅克比旋量理论,建立基于热变形的齿轮泵公差模型,以此定量计算热变形对齿轮泵性能的影响,其模型结果可对齿轮泵性能进行预测和改进。 展开更多
关键词 雅克比旋量 公差建模 变形 有限元仿真
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Fe-18Cr-9Mn-1.1Ni-1.1Mo-0.2N节Ni型双相不锈钢高温热变形行为 预览
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作者 钱昊 杨银辉 +1 位作者 曹建春 苏煜森 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第12期2040-2046,共7页
采用Gleeble-3800热力模拟实验机在温度为1123~1423K,应变速率为0.01~10s^-1的条件下对Fe-18Cr-9Mn-1.1Ni-1.1Mo-0.2N节Ni型双相不锈钢进行热压缩实验,以研究其高温热压缩变形机理和组织演变规律,确定了应力水平常数α值,依照双曲正弦方... 采用Gleeble-3800热力模拟实验机在温度为1123~1423K,应变速率为0.01~10s^-1的条件下对Fe-18Cr-9Mn-1.1Ni-1.1Mo-0.2N节Ni型双相不锈钢进行热压缩实验,以研究其高温热压缩变形机理和组织演变规律,确定了应力水平常数α值,依照双曲正弦方程,建立了Z参数的峰值流变应力本构方程,并且绘制了不同应变量下的热加工图。研究表明:在发生动态再结晶的低应变速率0.01~0.1s^-1的高温1323~1423K区域,峰值应力所对应的应变值越小,奥氏体的动态再结晶越容易发生。相同应变速率下,奥氏体相随变形温度升高由动态回复向动态再结晶组织转变。铁素体动态再结晶主要发生在1123~1223K中低温区。基于热变形方程计算得到该双相不锈钢的表观形变激活能(Q=578.46kJ/mol)高于2205双相不锈钢(451kJ/mol),其表观应力指数n=8.4398,表明它的变形机制主要是以晶格自扩散控制的稳定结构模型为主。热加工图分析表明,随着应变量的增加,在较高应变速率区域失稳区增大。确定的最佳热加工区域的条件:应变速率为0.01~0.08s^-1,温度为1323~1423K,该区域功率耗散系数都较大,为0.30~0.52,该条件下试验钢热变形以奥氏体动态再结晶为主。 展开更多
关键词 双相不锈钢 变形 动态再结晶 本构方程 加工图
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热变形温度对Cu-Sn-P合金微观组织的影响
14
作者 张盼盼 张城瑞 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2019年第3期167-170,共4页
通过EBSD,TEM等方法对Cu-Sn-P在合金200~500℃的热变形组织进行分析。研究表明:经热变形后的晶粒组织垂直于受力方向被拉长,大部分为变形晶粒,应变硬化效果明显,基体内部存在较大的形变储能。再结晶主要在位错密度较大区域形核,软化作... 通过EBSD,TEM等方法对Cu-Sn-P在合金200~500℃的热变形组织进行分析。研究表明:经热变形后的晶粒组织垂直于受力方向被拉长,大部分为变形晶粒,应变硬化效果明显,基体内部存在较大的形变储能。再结晶主要在位错密度较大区域形核,软化作用比较微弱。热变形组织内部亚晶组织及位错聚集区密集分布,发现了刃型位错的交割以及位错列的滑移作用。当变形温度为500℃时,在再结晶晶粒内部会出现台阶状的退火孪晶。 展开更多
关键词 Cu-Sn-P合金 变形 组织演变
预热变形对A286高温合金时效后组织和硬度的影响
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作者 高云 柳思成 +3 位作者 余传魁 王燕芳 林忠亮 杨军 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2019年第3期175-179,共5页
对固溶后A286合金进行不同温度的热变形,并时效处理,研究不同热变形温度对合金后期时效硬度的影响。采用光学显微镜、扫描电镜、能谱仪、X射线衍射、背散射电子衍射和硬度计等仪器,分析了不同状态下合金的形貌、成分、相组成、形变特点... 对固溶后A286合金进行不同温度的热变形,并时效处理,研究不同热变形温度对合金后期时效硬度的影响。采用光学显微镜、扫描电镜、能谱仪、X射线衍射、背散射电子衍射和硬度计等仪器,分析了不同状态下合金的形貌、成分、相组成、形变特点和硬度。结果表明,A286合金时效后的外边缘析出有大量η相,其来源于热变形过程的热变形和后期时效处理的综合作用,热变形过程使合金产生层错堆叠,为η相析出的可能性提供能量基础,时效过程则提供η相析出所需原子扩散的温度环境。随着热变形温度的升高,合金再结晶程度明显,有利于之后进行时效处理时强化相的均匀细小析出和组织优化,η相的析出量减少,合金硬度升高。 展开更多
关键词 A286高温合金 变形 Η相 时效 组织 硬度
油冷机技术在机床冷却中的应用 预览
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作者 赵成寅 《日用电器》 2019年第9期128-133,共6页
机床热变形导致的误差占到机床总误差的60%左右,为了消除机床在加工过程中产生的热变形,引入了油冷机对机床主要发热元件进行降温,对于高精密机床来说,油冷机是不可或缺的冷却设备。如果油冷机制冷量选择过小,则造成机床内部热量无法完... 机床热变形导致的误差占到机床总误差的60%左右,为了消除机床在加工过程中产生的热变形,引入了油冷机对机床主要发热元件进行降温,对于高精密机床来说,油冷机是不可或缺的冷却设备。如果油冷机制冷量选择过小,则造成机床内部热量无法完全消除,出现发热元件局部降温不均匀的现象,反而加重热误差的产生。如果油冷机制冷量选择过大,导致机床内部温度过低,产生凝露现象,就可能导致机床出现生锈现象。 展开更多
关键词 变形 油冷机 制冷量
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纯钼双道次热变形行为
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作者 张琦飞 王爱琴 +2 位作者 谢敬佩 陈艳芳 郭惠丹 《材料热处理学报》 CSCD 北大核心 2019年第10期65-71,共7页
利用Gleeble-1500D热模拟机,对粉末冶金法制备的纯钼板坯在变形温度分别为1060、1140、1220和1300℃,应变速率为0. 01 s-1,真应变分别为0. 2和0. 3的条件下进行双道次热压缩变形试验,采用光学显微镜观察了纯钼热变形后的微观组织,绘制... 利用Gleeble-1500D热模拟机,对粉末冶金法制备的纯钼板坯在变形温度分别为1060、1140、1220和1300℃,应变速率为0. 01 s-1,真应变分别为0. 2和0. 3的条件下进行双道次热压缩变形试验,采用光学显微镜观察了纯钼热变形后的微观组织,绘制其高温热变形真应力-真应变(σ-ε)关系曲线,采用0. 2%应力补偿法计算了其再结晶软化比,分析了纯钼的热变形软化行为和微观组织变化规律。结果表明:纯钼在高温(1220~1300℃)时易发生再结晶软化;真应变ε=0. 3时,第二道次热压变形过程中纯钼在各温度下均发生了动态再结晶,1220℃变形时再结晶程度最大,晶粒尺寸相对均匀,当变形温度达到1300℃时,发生了明显的动态再结晶,双道次热变形后,再结晶晶粒长大。 展开更多
关键词 纯钼 变形 静态再结晶 软化比 微观组织
镍基耐热合金热变形行为的研究现状 预览
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作者 鲁宏 戴魏魏 +2 位作者 蒋立鹤 潘佳 赵江 《世界有色金属》 2019年第9期171-173,共3页
镍基耐热合金由于其优良的抗高温蠕变,抗氧化性能已经被广泛应用于制造涡轮叶片、导向叶片、发动机气阀和涡轮盘等高温热端零部件,对于该合金的研究在近几年也发展迅猛。本文总结了该镍基耐热合金与热变形行为相关的研究现状和发展。文... 镍基耐热合金由于其优良的抗高温蠕变,抗氧化性能已经被广泛应用于制造涡轮叶片、导向叶片、发动机气阀和涡轮盘等高温热端零部件,对于该合金的研究在近几年也发展迅猛。本文总结了该镍基耐热合金与热变形行为相关的研究现状和发展。文章从该合金的宏观热变形行为出发,介绍了研究者对该材料本构模型构建时常使用的三种模型,并介绍了基于动态材料模型和基于原子理论的两类加工图。对于该镍基耐热合金在热变形时的微观组织演变研究现状,本文总结了目标函数法在镍基合金中的研究现状,并介绍了晶界工程调控在镍基耐热合金中应用。 展开更多
关键词 镍基耐合金 综述 变形 组织调控
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机床主轴温升性能验证与改善 预览
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作者 郭聪 史安娜 +3 位作者 任伟萌 马晓波 邓智鹏 王帅 《光电技术应用》 2019年第4期64-68,共5页
机床主轴系统的热特性是影响其加工精度的主要因素之一,对主轴系统进行热特性相关分析尤为重要。以TPX6111E/3数控镗床为研究对象,利用FLIR热成像仪和米铱激光三角测量系统,分析不同季节条件下,相同转速数控镗床在温升时两次所产生的热... 机床主轴系统的热特性是影响其加工精度的主要因素之一,对主轴系统进行热特性相关分析尤为重要。以TPX6111E/3数控镗床为研究对象,利用FLIR热成像仪和米铱激光三角测量系统,分析不同季节条件下,相同转速数控镗床在温升时两次所产生的热变形对比情况。实验得出结论:因季节(即时间)不同,环境温度相差很大,同一数控镗床相同转速条件下,主轴各对应点的温度值相差很大;主轴分别在X、Y方向上的热变形也不相同,进而在加工过程中对主轴的工况条件提出了更高的要求。 展开更多
关键词 机床主轴 温升 变形 成像仪 激光三角测量
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7075铝合金生产过程中性能影响因素浅析 预览
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作者 张锦星 《福建冶金》 2019年第1期47-49,共3页
针对7075铝合金硬度高、加工难的特点,从该合金的化学成分、热变形参数、热处理工艺等方面进行分析,在生产过程通过熔铸过程添加适量稀土元素、严格控制热变形温度和热变形速率、选择合适的固溶处理工艺参数、适时采用多级时效处理工艺... 针对7075铝合金硬度高、加工难的特点,从该合金的化学成分、热变形参数、热处理工艺等方面进行分析,在生产过程通过熔铸过程添加适量稀土元素、严格控制热变形温度和热变形速率、选择合适的固溶处理工艺参数、适时采用多级时效处理工艺等技术,得到7075铝合金的最佳生产工艺。 展开更多
关键词 7075铝合金 成分 变形 固溶处理 多级时效处理
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