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金属表面渗锡强化技术研究与应用 预览
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作者 刘静 杨朝阳 +5 位作者 张立 孙黎 吴雨桥 周佳 茄菊红 吴晓伟 《航空动力》 2018年第2期32-34,共3页
金属表面渗锡强化技术是将金属元素通过'镀覆+热扩散'的方法渗入到金属基体中,以有效地提高金属表面硬度和耐磨性,且易光亮加工,具有良好的减摩效果和防卡滞性能。中国航发西控在研制一款新型高压柱塞泵时,参照相关设计资料,须... 金属表面渗锡强化技术是将金属元素通过'镀覆+热扩散'的方法渗入到金属基体中,以有效地提高金属表面硬度和耐磨性,且易光亮加工,具有良好的减摩效果和防卡滞性能。中国航发西控在研制一款新型高压柱塞泵时,参照相关设计资料,须对多项零件进行表面镀锡(Delsun)处理,要求厚度≥10μm,硬度≥600HV。 展开更多
关键词 工艺方法 金属表面 表面硬度 锡含量 耐磨性能 铜及铜合金 试验件 改性 锡基合金 活化处理 基体材料 强化 多相合金 厚度
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钢珠损伤对轴承套圈强化研磨加工表面粗糙度和硬度的影响 预览
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作者 萧金瑞 刘晓初 +1 位作者 梁忠伟 萧仲敏 《表面技术》 CSCD 北大核心 2018年第12期290-295,共6页
目的探索在强化研磨加工中,钢珠损伤对轴承套圈表面粗糙度和硬度的影响规律。方法采用单一变量法改变钢珠循环使用次数,分别对11个轴承套圈工件进行强化研磨加工实验。采用场发射扫描电子显微镜、粗糙度测量仪和洛氏硬度计分别检测所得... 目的探索在强化研磨加工中,钢珠损伤对轴承套圈表面粗糙度和硬度的影响规律。方法采用单一变量法改变钢珠循环使用次数,分别对11个轴承套圈工件进行强化研磨加工实验。采用场发射扫描电子显微镜、粗糙度测量仪和洛氏硬度计分别检测所得钢珠和工件试样的表面微观形貌、表面粗糙度、表面硬度以及横截面形貌,并分析钢珠损伤与工件试样表面粗糙度、硬度的关系。结果在工艺条件保持不变的前提下,随着循环使用次数的增加,钢珠表面由微点蚀向翘起及疏松损伤演化,加工所得工件表面粗糙度和硬度增量也随之下降。循环使用150次以内,钢珠表面损伤以微点蚀为主,损伤程度较轻微,加工所得工件强化层厚度在50μm以上,表面平均粗糙度为1.2~1.6μm,表面平均硬度增量为1~1.3HRC。循环超过150次后,钢珠表面由翘起微颗粒和薄片向疏松表层缺陷演化,损伤程度加重,加工所得工件强化层厚度低于50μm,表面平均粗糙度下降至1.0μm,表面硬度增量则在0.06~0.6HRC之间。结论本研究实验条件下,钢珠循环使用次数不宜超过150次,否则将导致加工所得工件的表面粗糙度和硬度增量显著下降。 展开更多
关键词 强化研磨 钢珠损伤 循环次数 表面粗糙度 表面硬度 强化
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铝合金喷丸应力-变形的仿真分析与实验 预览 被引量:3
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作者 陈家伟 廖凯 +2 位作者 车兴飞 钟利萍 龚海 《表面技术》 CSCD 北大核心 2018年第11期41-47,共7页
目的揭示喷丸处理对7075-T651铝合金材料表面应力场和形貌改变的作用机制。方法首先利用ANSYS/LS-DYNA有限元软件分别建立单颗弹丸和多颗弹丸撞击铝合金靶材的有限元模型,并在符合实验外场边界条件的前提下,获得材料表面200μm深度的内... 目的揭示喷丸处理对7075-T651铝合金材料表面应力场和形貌改变的作用机制。方法首先利用ANSYS/LS-DYNA有限元软件分别建立单颗弹丸和多颗弹丸撞击铝合金靶材的有限元模型,并在符合实验外场边界条件的前提下,获得材料表面200μm深度的内应力分布和不同撞击次数后的表面变形情况。然后通过实验所测结果修正模型丸粒撞击参数,包括网格划分密度、丸粒撞击次数、接触速度等,并结合仿真计算结果阐述喷丸表面应力分布和变形强化层的形成机理。结果计算与实验结果对比表明,喷丸仿真模型的计算结果与实验吻合较好。一方面,表面逐层应力分布规律与喷丸实际接近,表面应力最大偏差小于25MPa,这说明模型中设置的喷丸强度正确。另一方面,6次弹丸撞击造成的强化层变形率小于6%,并逐步趋于稳定,这与实验中采用多次喷丸表面覆盖导致的材料硬化现象一致,从而间接说明靶材模型单元与参数设置的准确性。结论分析认为,喷丸建模方法能够快速准确地计算出材料表面应力-变形状况,为揭示喷丸工艺对材料表面的强化规律发挥积极作用。 展开更多
关键词 喷丸强化 有限元模型 表面应力 强化 铝合金
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混粉电火花加工Ti-6Al-4V钛合金表面强化研究 预览
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作者 赵林 李丽 +1 位作者 刘云 林本刚 《机械设计与制造》 北大核心 2018年第3期147-149,153共4页
以石墨为工具电极,在精密电火花成型机床上进行混粉电火花加工,对Ti-6Al-4V钛合金表面进行强化处理。利用TR200手持式粗糙度仪对传统电火花加工和混粉电火花加工的表面进行粗糙度的测量,并利用SEM、XRD等研究混粉电火花加工参数对加工... 以石墨为工具电极,在精密电火花成型机床上进行混粉电火花加工,对Ti-6Al-4V钛合金表面进行强化处理。利用TR200手持式粗糙度仪对传统电火花加工和混粉电火花加工的表面进行粗糙度的测量,并利用SEM、XRD等研究混粉电火花加工参数对加工表面层的影响。在MMU-10G型摩擦磨损试验机上对基体表面、普通电火花加工工件及磁力搅拌混粉电火花加工工件表面进行摩擦磨损试验。磁力搅拌混粉电火花加工使得工件表面的粗糙度降低且随着峰值电流和脉冲宽度的增大而增大,提高了工件表面质量。随着峰值电流和脉冲宽度的增大强化层越均匀、致密性越好且强化层越厚。工件表面还生成了TiC硬质合金相使工件表面耐磨性得到提高,工件表面性能显著改善。混粉电火花加工后工件表面得到强化。 展开更多
关键词 钛合金 混粉电火花加工 表面强化 表面粗糙度 摩擦磨损 强化
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钢体PDC钻头表面强化工艺研究 预览
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作者 解珅 《西部探矿工程》 CAS 2018年第9期80-81,共2页
钢体PDC钻头的表面强化质量是直接影响钻头使用寿命的因素,通过堆焊技术用碳化钨焊条对钻头体表面进行强化,使钢体PDC钻头更加耐磨。着重介绍了强化方式及强化过程中的注意事项。
关键词 钢体PDC钻头 强化 堆焊 碳化钨焊条
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膨胀锥钢表面等离子原位冶金强化层研究 预览
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作者 任勇强 刘雨薇 +4 位作者 崔哲 张毅 郭旭东 刘洋 杨丹妮 《新技术新工艺》 2018年第7期48-51,共4页
采用等离子原位冶金技术,在膨胀锥用20CrMnTi低合金钢基体表面制备了Cr-Mn-Fe耐磨复合强化层,采用OM、XRD和显微硬度计分析了该强化层的组织结构以及硬度分布特征,并通过磨损试验机进行了磨损试验。结果表明,该强化层在微观组织上与20Cr... 采用等离子原位冶金技术,在膨胀锥用20CrMnTi低合金钢基体表面制备了Cr-Mn-Fe耐磨复合强化层,采用OM、XRD和显微硬度计分析了该强化层的组织结构以及硬度分布特征,并通过磨损试验机进行了磨损试验。结果表明,该强化层在微观组织上与20CrMnTi钢基体呈良好的冶金结合状态,性能匹配良好;强化层主要由γ-(Fe,Cr,Mn)基体及(Cr,Fe)7(C,B)3碳化物硬质相组成;由强化层表面至基体呈现出梯度递减的硬度分布特征,强化层的硬度显著高于20CrMnTi钢基体;强化层的相对耐磨性高出母材20CrMnTi钢10倍以上。 展开更多
关键词 低合金膨胀锥用钢 等离子原位冶金技术 强化 硬度 梯度递减 耐磨性
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强化研磨轴承套圈残余应力的分析 预览 被引量:3
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作者 刘晓初 赵传 +3 位作者 李凡 覃哲 周文波 陈凡 《组合机床与自动化加工技术》 北大核心 2017年第9期5-8,共4页
为了得到残余应力在深度方向的分布关系,对6组不同强化研磨加工时间下的试样进行了金相分析,推导出了强化研磨时间对强化层厚度的影响规律。经过SEM分析,对强化层进行了分区,解释了强化研磨产生残余应力的实质原因。然后对强化研磨残余... 为了得到残余应力在深度方向的分布关系,对6组不同强化研磨加工时间下的试样进行了金相分析,推导出了强化研磨时间对强化层厚度的影响规律。经过SEM分析,对强化层进行了分区,解释了强化研磨产生残余应力的实质原因。然后对强化研磨残余应力场进行检测,并对应力释放造成的影响通过弹性理论计算并加以修正。结果表明强化研磨工艺喷射比较均匀,随着测量深度地增加,残余应力值随之增加。在30μm深度以上,残余压应力衰减很快,在120μm深度左右,基本上没有残余应力,在150μm~180μm之间,残余应力会由压应力转变为拉应力。 展开更多
关键词 残余应力 强化研磨 强化
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MQL参数对40Cr磨削强化层表面质量影响的试验研究
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作者 黄向明 蒋为 +1 位作者 任莹晖 郑波 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2017年第20期165-169,共5页
为了改善磨削强化层的表面质量,将微量润滑(简称MQL)应用于磨削强化工艺。采用MQL技术对40Cr钢进行磨削强化试验,研究了润滑冷却工艺,如磨削液供给方式、MQL喷射流量、空气压力等对磨削强化层深度、表面显微硬度和表面粗糙度等的... 为了改善磨削强化层的表面质量,将微量润滑(简称MQL)应用于磨削强化工艺。采用MQL技术对40Cr钢进行磨削强化试验,研究了润滑冷却工艺,如磨削液供给方式、MQL喷射流量、空气压力等对磨削强化层深度、表面显微硬度和表面粗糙度等的影响。结果表明:在湿磨条件下,工件表面没有产生强化层;在MQL磨削条件下,获得的强化层深度略低于干磨,但表面显微硬度较干磨有所提高,且MQL下工件表面的粗糙度低于干磨;在MQL磨削强化中,增加MQL喷射流量和空气压力均有利于提高强化层的表面硬度和降低表面粗糙度。因此,MQL磨削强化能提高工件表面的质量.改善零部件的使用性能。 展开更多
关键词 磨削强化 微量润滑 强化 显微硬度 表面粗糙度
TC4钛合金混粉电火花表面改性研究 预览 被引量:3
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作者 赵林 李丽 +2 位作者 王好臣 刘云 林本刚 《表面技术》 CAS CSCD 北大核心 2017年第2期138-143,共6页
目的通过混粉电火花加工方法,分别使用紫铜和石墨作为工具电极,获得综合性能较好的TC4钛合金表面。方法利用手持式TR200粗糙度仪对工件表面的粗糙度进行测量,用扫描电子显微镜(SEM)、X射线衍射仪对工件组织形貌和物相结构进行分析... 目的通过混粉电火花加工方法,分别使用紫铜和石墨作为工具电极,获得综合性能较好的TC4钛合金表面。方法利用手持式TR200粗糙度仪对工件表面的粗糙度进行测量,用扫描电子显微镜(SEM)、X射线衍射仪对工件组织形貌和物相结构进行分析,用FM800型显微硬度计对工件表面进行显微硬度测量。结果在相同电参数下,紫铜电极加工的工件较石墨电极加工的工件表面粗糙度要低,硬度也相对低。当1=4.5A、tON=30μs时,紫铜电极加工的工件表面平均粗糙度值Ra=2.223μm,表面硬度约为600HV;石墨电极加工的工件表面平均粗糙度值Ra=2.796gm,表面硬度约为700HV。当1=9A、toN=30μs时,紫铜电极加工的工件表面平均粗糙度值Ra=2.748μm,表面硬度约为650HV;石墨电极加工的工件表面平均粗糙度值Ra=3.705gm,表面硬度约为750HV。结论在不同电极条件下混粉电火花加工后,TC4钛合金工件表面都达到了强化的效果。 展开更多
关键词 TC4钛合金 微观组织 强化 表面粗糙度 显微硬度 表面改性
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等离子喷焊法制备塑料模具强化层试验研究
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作者 张博 王俊元 +1 位作者 芦琪 曾志强 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2016年第14期136-138,共3页
通过等离子一步喷焊技术在塑料模材料45钢表面,分别以stellite6粉末、stellite6与SiC比为7:3的粉末制备强化层。对强化层的显微组织、显微硬度和热物性进行测试分析。结果表明:stellite6/SiC合金粉末的覆层性能最好,显微硬度可达10... 通过等离子一步喷焊技术在塑料模材料45钢表面,分别以stellite6粉末、stellite6与SiC比为7:3的粉末制备强化层。对强化层的显微组织、显微硬度和热物性进行测试分析。结果表明:stellite6/SiC合金粉末的覆层性能最好,显微硬度可达1000HV以上,并且具有良好的热物性。 展开更多
关键词 塑料模具 等离子喷焊 强化 热膨胀系数 stellite6/SiC粉末
电火花表面强化TC4钛合金组织特征及性能研究 预览 被引量:2
11
作者 潘康 蔡兰蓉 李敏 《机械研究与应用》 2015年第4期125-127,共3页
为研究混粉准干式介质中电火花表面强化TC4钛合金工艺对强化层组织特性的影响,以石墨和紫铜为电极进行电火花表面强化试验。通过强化层微观组织形貌观察、显微硬度测定及摩擦磨损实验分析,研究表明:脉冲电流对强化层性影响较大;采用石... 为研究混粉准干式介质中电火花表面强化TC4钛合金工艺对强化层组织特性的影响,以石墨和紫铜为电极进行电火花表面强化试验。通过强化层微观组织形貌观察、显微硬度测定及摩擦磨损实验分析,研究表明:脉冲电流对强化层性影响较大;采用石墨电极获得强化层表面组织不规则且多层叠和褶皱,显微硬度大,耐磨性能好,而采用紫铜电极强化层表面相对平整,但有微裂纹。电火花放电强化对工件表面整体性能改善显著,显微硬度提高3倍左右,强化层耐磨性能提高7倍左右。 展开更多
关键词 混粉准干式介质 TC4钛合金 强化 微观组织和特性
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TC4钛合金直流液相等离子体法强化层的生长 预览 被引量:3
12
作者 闫鹏庆 卢文壮 +3 位作者 刘森 潘韩飞 张吴晖 左敦稳 《中国表面工程》 CAS CSCD 北大核心 2015年第6期55-61,共7页
为了进一步研究TC4钛合金在直流液相等离子体法强化过程中的温度变化,探索强化层的生长过程,通过液相等离子体电解强化技术在TC4钛合金表面制备强化层。使用热电偶测量强化过程中的试样温度变化,通过扫描电子显微镜(SEM)、能谱仪(ED... 为了进一步研究TC4钛合金在直流液相等离子体法强化过程中的温度变化,探索强化层的生长过程,通过液相等离子体电解强化技术在TC4钛合金表面制备强化层。使用热电偶测量强化过程中的试样温度变化,通过扫描电子显微镜(SEM)、能谱仪(EDS)、显微硬度等测试方法分别研究强化层的表面形貌、显微结构、元素分布和硬度。结果表明,较高的试样温度(约500℃)有利于TC4钛合金得到表面完整、均匀的强化层,而260V左右的处理电压能使试样达到该温度。表面化合物层以Ti(C,N)相为主,化合物层下有碳氮元素渗入基体。经过处理的强化层硬度较基体明显提升,近表层硬度可达784HV0.01。研究表明,TC4钛合金强化层的生长分为4个阶段:基材预热阶段、初步起弧阶段、表面弧光渗氮阶段和碳氮化合物层向外生长阶段。 展开更多
关键词 钛合金 直流液相等离子体法 TI(C N) 强化 生长
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电火花表面强化TC4钛合金的组织与性能 预览 被引量:4
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作者 李敏 王宏伟 +1 位作者 蔡兰蓉 刘鹏鑫 《宇航材料工艺》 CAS CSCD 北大核心 2013年第3期95-99,共5页
文摘以石墨为电极,分别在煤油和雾介质中对TC4钛合金(表面分别未涂覆及涂覆碳层)进行电火花表面强化。对强化层微观组织、相组成及显微硬度进行了研究。结果表明,所有强化层组织均呈菊花瓣状。合金表面涂覆碳层后强化层表面球状碳... 文摘以石墨为电极,分别在煤油和雾介质中对TC4钛合金(表面分别未涂覆及涂覆碳层)进行电火花表面强化。对强化层微观组织、相组成及显微硬度进行了研究。结果表明,所有强化层组织均呈菊花瓣状。合金表面涂覆碳层后强化层表面球状碳化物数量都较未涂覆时明显增加,且在煤油介质中得到的强化层中碳化物在花瓣边缘处聚集,雾介质条件下碳化物分布更为弥散、均匀。对强化层进行物相分析表明,强化相由电极C和基体Ti原位反应生成,强化层由基体α-Ti和TiC相组成。强化层表面显微硬度较原始TC4钛合金相比大幅提高,雾介质中得到的强化层显微硬度值与煤油介质中基本相同,可达800MPa左右,但分布更为均匀,力学性能更稳定。关键词电火花表面强化,强化层,微观组织,相组成,显微硬度 展开更多
关键词 电火花表面强化 强化 微观组织 相组成 显微硬度
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不同工作介质条件下电火花表面强化H13钢组织与性能研究 预览 被引量:1
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作者 杨慧 李敏 +1 位作者 王井玲 孟昭强 《焊接技术》 北大核心 2013年第9期共4页
以硬质合金YG8为工具电极,分别在煤油和雾状工作介质中对H13钢进行电火花表面强化,并对强化层的微观组织、厚度、相组成及硬度进行了分析.结果表明,2种工作介质条件下获得的强化层组织均呈橘皮状,强化层断面由表及里依次由白亮层、过渡... 以硬质合金YG8为工具电极,分别在煤油和雾状工作介质中对H13钢进行电火花表面强化,并对强化层的微观组织、厚度、相组成及硬度进行了分析.结果表明,2种工作介质条件下获得的强化层组织均呈橘皮状,强化层断面由表及里依次由白亮层、过渡层和基体组成.雾状介质条件下强化层表面更平整,组织更致密,强化层的厚度为煤油介质条件下的2倍.对强化层进行物相分析表明,煤油介质条件下强化层主要有α-Fe,Cr,FeCr及Co3Fe7相,雾状介质条件下强化层主要以Fe3C,FeCr,α-Fe及Co3Fe7相为主.强化层显微硬度较原始H13钢均有大幅提高,煤油介质条件下强化层显微硬度为HV855.6,而雾状介质条件下高达HV1 286.3. 展开更多
关键词 电火花表面强化 工作介质 强化 相组成 显微硬度
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喷丸强化对7A52铝合金组织性能影响 预览 被引量:4
15
作者 周新远 汪勇 +2 位作者 宋占永 张伟 黄艳斐 《功能材料》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第B12期355-358,共4页
针对装备铝合金在残余拉应力的作用下易发生断裂、服役过程中存在重大安全隐患问题,测试分析研究了喷丸强化处理工艺对铝合金强化层组织结构、粗糙度的影响,并对7A52铝合金喷丸处理前后的样品进行了定性分析与定量分析,研究了丸粒尺... 针对装备铝合金在残余拉应力的作用下易发生断裂、服役过程中存在重大安全隐患问题,测试分析研究了喷丸强化处理工艺对铝合金强化层组织结构、粗糙度的影响,并对7A52铝合金喷丸处理前后的样品进行了定性分析与定量分析,研究了丸粒尺寸对晶粒细化及粗糙度的影响。结果表明,通过喷丸强化处理,7A52铝合金表层晶粒明显细化。在表面形成致密的强化层,约为300μm;强化层未出现明显裂纹,强化效果较好;丸粒尺寸对表面晶粒细化影响不大,对材料的表面有重要影响,随着丸粒尺寸的增加,材料表面的粗糙度也增大。 展开更多
关键词 铝合金 喷丸强化 强化 粗糙度
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点焊电极表面电火花强化TiC-TiB_2涂层 被引量:5
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作者 汤精明 姜忠宇 石平 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第3期 133-136,共4页
以Ti、B4C和Cu等粉末为原料,采用自蔓延高温合成工艺制备TiC-TiB2复合材料,并通过电火花表面强化在点焊镀锌钢板用电极的表面制备TiC-TiB2复合强化层。用四探针法测量了强化层的电导率,利用SEM和XRD分析了强化层的微观结构和物相,运用... 以Ti、B4C和Cu等粉末为原料,采用自蔓延高温合成工艺制备TiC-TiB2复合材料,并通过电火花表面强化在点焊镀锌钢板用电极的表面制备TiC-TiB2复合强化层。用四探针法测量了强化层的电导率,利用SEM和XRD分析了强化层的微观结构和物相,运用点焊实验测试了强化电极的使用寿命,初步分析了强化层对电极失效的影响。结果表明:电火花强化层致密无明显分层,强化层与基体间为牢固的冶金结合;强化层物相主要为TiB2、TiC、B2O3和Cu等,强化层中的非晶组织和组织细化使其衍射峰宽化;TiC-TiB2复合强化层的导电率可达86.53%IACS,具有良好的导电性能,适合制作点焊电极材料;强化电极的点焊寿命比无强化层电极大约提高了4倍。 展开更多
关键词 电火花表面强化 TIC-TIB2 强化 点焊电极
TiC—TiB2电火花复合强化层组织与耐磨性 预览 被引量:1
17
作者 汤精明 《材料导报》 CSCD 北大核心 2012年第14期115-118,共4页
以TiC-TiN复合材料为电极,采用电火花表面强化技术,在40Cr钢表面制备出TiC-TiB2复合强化层。利用SEM和XRD分析了强化层的微观结构和物相,测试了强化层的硬度和耐磨性,并探讨了其磨损机理。结果表明:强化层物相主要为TiB2、TiC和Fe3... 以TiC-TiN复合材料为电极,采用电火花表面强化技术,在40Cr钢表面制备出TiC-TiB2复合强化层。利用SEM和XRD分析了强化层的微观结构和物相,测试了强化层的硬度和耐磨性,并探讨了其磨损机理。结果表明:强化层物相主要为TiB2、TiC和Fe3C等,非晶组织和组织细化使其衍射峰宽化;强化层的显微硬度分布呈梯度变化,最高硬度值是基体硬度值的4倍多;强化层中的硬质相和较高的显微硬度改变了试样间的磨损机制,强化层的磨损机制为显微切削、划擦和疲劳磨损;强化层的耐磨性比基体提高了约5倍,摩擦系数比基体低0.12~0.17。 展开更多
关键词 电火花表面强化 强化 组织结构 耐磨性能
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钛合金表面电火花原位沉积TiC颗粒强化层的组织与硬度 预览
18
作者 王忠英 庞永平 王坤 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2012年第12期25-27,32共4页
以石墨为电极,采用电火花沉积工艺在BT20钛合金表面沉积了TiC颗粒得到了强化层,并对该强化层的组织和硬度进行了研究。结果表明:强化层分布不连续,厚度也不均匀,最厚处可达30μm,最薄处还不到10μm;强化层中TiC颗粒的分布不均匀... 以石墨为电极,采用电火花沉积工艺在BT20钛合金表面沉积了TiC颗粒得到了强化层,并对该强化层的组织和硬度进行了研究。结果表明:强化层分布不连续,厚度也不均匀,最厚处可达30μm,最薄处还不到10μm;强化层中TiC颗粒的分布不均匀,大量TiC聚集于强化层表面,内部很少,这使得强化层表面硬度达到了基体的5倍以上。 展开更多
关键词 钛合金 电火花沉积 强化 原位沉积
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超声振动对电火花表面强化的作用 预览 被引量:2
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作者 张平 马琳 梁志杰 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第3期37-40,共4页
超声辅助电火花表面强化技术是电火花表面强化技术基础上发展起来的,将超声引入电火花表面强化可以得到质量更高的表面强化层.通过在45钢基体上添加超声振动,实现电火花表面强化过程,并据此研究超声对电火花表面强化技术的促进作用.结... 超声辅助电火花表面强化技术是电火花表面强化技术基础上发展起来的,将超声引入电火花表面强化可以得到质量更高的表面强化层.通过在45钢基体上添加超声振动,实现电火花表面强化过程,并据此研究超声对电火花表面强化技术的促进作用.结果表明,超声振动能够扩大电火花表面强化技术的强化层成形工艺区间,获得表面形貌更加均匀的强化层.同时超声振动将电火花表面强化技术的最大沉积效率提高了30%,晶粒尺寸减小了24.18%,显微硬度提高了10%.超声振动扩大了热影响区的范围,并将热影响区的硬度提高至基体以上.超声辅助电火花表面强化获得的结合面有更好的耐腐蚀性能. 展开更多
关键词 超声振动 电火花 表面强化 成形性 强化
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超声振动辅助电火花脉冲放电表面强化层表面质量研究 预览 被引量:2
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作者 董春杰 张建华 宋夕超 《工具技术》 2011年第2期 50-53,共4页
采用超声振动辅助电火花脉冲放电表面强化技术进行了65Mn钢表面硅电极表面强化。设计了工具电极超声振动辅助电火花脉冲放电表面强化机床;研究了超声振幅和频率对强化层表面粗糙度、表面和截面形貌、Si含量及相结构的影响规律。研究表... 采用超声振动辅助电火花脉冲放电表面强化技术进行了65Mn钢表面硅电极表面强化。设计了工具电极超声振动辅助电火花脉冲放电表面强化机床;研究了超声振幅和频率对强化层表面粗糙度、表面和截面形貌、Si含量及相结构的影响规律。研究表明,选择合适的超声振幅和频率,可以提高强化层的表面粗糙度,改善强化层的表面形貌,使强化层厚度分布更加均匀致密,增加强化相的数量。辅助超声振动后强化层表面Si含量增加。 展开更多
关键词 超声振动 电火花表面强化 表面粗糙度 强化
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